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    蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)裂紋分析與處理

    2024-07-02 10:33:13肖鋒沈林黃曉潔鞏樂(lè)高志強(qiáng)
    化工機(jī)械 2024年3期
    關(guān)鍵詞:跨距干燥機(jī)筒體

    肖鋒 沈林 黃曉潔 鞏樂(lè) 高志強(qiáng)

    DOI:10.20031/j.cnki.0254?6094.202403021

    摘 要 通過(guò)有限元數(shù)值方法對(duì)某廠PTA蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)中間薄壁筒體上出現(xiàn)的裂紋進(jìn)行計(jì)算分析,發(fā)現(xiàn)干燥機(jī)滾圈的跨距布置不合理,中間薄壁筒節(jié)處彎曲應(yīng)力很大,在干燥機(jī)回轉(zhuǎn)運(yùn)行中產(chǎn)生了疲勞裂紋,針對(duì)這一現(xiàn)象,提供了幾種處理方案。此外,根據(jù)計(jì)算結(jié)果,獲得了滾圈在蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)筒體上的最佳布置范圍,并對(duì)干燥機(jī)管支撐板和加強(qiáng)圈的布置提出建議。

    關(guān)鍵詞 蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī) 滾圈 跨距 撓度 彎矩 彎曲應(yīng)力 主應(yīng)力 應(yīng)力幅 疲勞

    中圖分類號(hào) TQ051.8+92? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼 B?? 文章編號(hào) 0254?6094(2024)03?0477?07

    作者簡(jiǎn)介:肖鋒(1971-),高級(jí)工程師,從事石油化工設(shè)備管理工作。

    通訊作者:鞏樂(lè)(1991-),工程師,從事石油化工設(shè)備設(shè)計(jì)工作,enjalone@163.com。

    引用本文:肖鋒,沈林,黃曉潔,等.蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)裂紋分析與處理[J].化工機(jī)械,2024,51(3):477-483.

    蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)機(jī)身的全部重量通過(guò)兩個(gè)滾圈傳遞到托輪,機(jī)身通過(guò)齒圈帶動(dòng),在托輪上回轉(zhuǎn)運(yùn)行,因此,此類干燥機(jī)屬于典型的周期疲勞設(shè)備。當(dāng)滾圈在機(jī)身(筒體)上的跨距布置不合理時(shí),會(huì)導(dǎo)致筒體某部分的撓度和彎矩非常大,產(chǎn)生相當(dāng)大的彎曲應(yīng)力。對(duì)于這類回轉(zhuǎn)設(shè)備,中間出現(xiàn)裂紋的概率非常小,一般是發(fā)生在滾圈處、厚壁筒節(jié)墊板焊趾處,且貫穿厚壁筒體。文中所分析的干燥機(jī)中部薄壁筒體出現(xiàn)了裂紋,分析其主要原因,可能是滾圈跨距布置太寬,導(dǎo)致中部筒體撓度大,產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力大,導(dǎo)致了低于疲勞壽命的疲勞裂紋。

    筆者針對(duì)蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)出現(xiàn)的問(wèn)題,通過(guò)有限元分析方法進(jìn)行計(jì)算,并提出了幾種解決方案。此外,對(duì)此類設(shè)備的滾圈跨距合理性進(jìn)行分析計(jì)算,得出滾圈跨距的最優(yōu)范圍。

    1 彎矩計(jì)算

    某廠PTA蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)筒體上出現(xiàn)的裂紋位于中間薄壁處,如圖1所示,為干燥機(jī)筒體環(huán)向裂紋,初步判斷是滾圈的跨距過(guò)大,導(dǎo)致中間薄壁筒節(jié)所受彎矩較大,進(jìn)而引起疲勞裂紋。

    為了分析研究滾圈跨距分布對(duì)干燥機(jī)機(jī)身的影響,本節(jié)建立兩組模型,一種模型是原設(shè)計(jì)參數(shù)下干燥機(jī)模型,另一種是優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)下的干燥機(jī)模型,分別簡(jiǎn)稱為原設(shè)計(jì)模型和優(yōu)化設(shè)計(jì)模型,對(duì)這兩種模型進(jìn)行有限元計(jì)算,得到對(duì)應(yīng)的彎矩分布。

    原設(shè)計(jì)干燥機(jī)規(guī)格為?4200 mm×32000 mm,其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖2所示,材料物性參數(shù)[1~3]見(jiàn)表1。

    對(duì)于此類長(zhǎng)徑比較大的兩點(diǎn)支撐回轉(zhuǎn)設(shè)備,按兩點(diǎn)支撐簡(jiǎn)支梁模型處理。干燥機(jī)內(nèi)部無(wú)壓力,主要受重力載荷,各零部件和物料重力載荷如下:

    筒體自重載荷 105 903 kg

    30%物料載荷 132 960 kg

    30%凝液載荷 22 944 kg

    齒圈處集中力 15 311 kg

    進(jìn)料端板處集中力 3 500 kg

    汽室處集中力 5 600 kg

    換熱管質(zhì)量 62 765 kg

    管支撐板質(zhì)量 13 624 kg

    以上各項(xiàng)總重量為362 607 kg,換算成重力為3 553 549N。具體處理辦法是:

    a. 將物料載荷、凝液載荷、換熱管載荷和管支撐板載荷看作沿筒體軸向均布,等效成均布集度71 140 N/m;

    b. 筒體按實(shí)際質(zhì)量加載;

    c. 齒圈、進(jìn)料端板和汽室3處的集中力按實(shí)際加載。

    對(duì)于優(yōu)化設(shè)計(jì)模型(圖3),只是滾圈和厚壁筒體相對(duì)位置進(jìn)行了調(diào)整,其余保持原設(shè)計(jì)。

    經(jīng)計(jì)算,兩種模型的彎矩和撓度結(jié)果如圖4所示。

    對(duì)比圖4a、b可以看出:

    a. 原設(shè)計(jì)模型和優(yōu)化設(shè)計(jì)模型最大彎矩和撓度相差懸殊,前者為5 308 300 N/m,后者為

    2 379 200 N/m,前者是后者的2.2倍,對(duì)同一截面,計(jì)算出的彎曲應(yīng)力亦是2.2倍,相對(duì)于后者,前者承受了巨大的彎曲應(yīng)力,造成了設(shè)備的根本缺陷。

    b. 同樣,原設(shè)計(jì)模型撓度比優(yōu)化設(shè)計(jì)的大得多,分別為2.78 mm和0.95 mm,前者是后者的2.92倍。

    c. 原設(shè)計(jì)模型彎矩和撓度最大值皆位于筒體中部,最優(yōu)化設(shè)計(jì)模型的3個(gè)彎矩最大值基本相同,分別位于前后滾圈處和筒體中間部位,撓度最大值位于筒體中部。這種分布對(duì)于干燥機(jī)來(lái)說(shuō)是最有利的,因?yàn)槠浔苊饬俗畲髲澗睾蛽隙榷及l(fā)生在強(qiáng)度比較薄弱的筒體中間部位。

    是在優(yōu)化設(shè)計(jì)滾圈跨距時(shí),筆者計(jì)算了多組模型,計(jì)算結(jié)果表明,滾圈跨距與筒體長(zhǎng)度之比在0.55~0.63范圍內(nèi)時(shí),在筒體中間和兩滾圈部位的筒體處的彎矩值相等,這是最佳受力狀態(tài)。

    2 裂紋處理

    對(duì)于已經(jīng)發(fā)現(xiàn)的裂紋,應(yīng)進(jìn)行處理以防止裂紋繼續(xù)擴(kuò)展。具體做法是:

    a. 將外表面紙屑等雜物清理干凈,檢查外表面是否還存在其他裂紋,如有條件,最好通過(guò)PT檢查,確定裂紋位置、大小;

    b. 在每條裂紋尖端開(kāi)?18 mm的止裂孔(圖5);

    c. 止裂孔用?16 mm的棒材填塞,然后在外表面密封焊(圖6);

    d. 打磨裂紋,至少 8 mm深,然后進(jìn)行補(bǔ)焊;

    e. 所有裂紋經(jīng)裂紋尖端打止裂孔、止裂孔填塞密封焊、裂紋打磨補(bǔ)焊后,對(duì)以上裂紋焊接處理部位打磨至與筒體平齊。

    3 筒體加強(qiáng)方案

    為了防止裂紋繼續(xù)擴(kuò)展,除了上述措施外,還應(yīng)該對(duì)裂紋周邊的高應(yīng)力區(qū)進(jìn)行結(jié)構(gòu)加強(qiáng),以提高疲勞壽命。首先計(jì)算原設(shè)計(jì)參數(shù)下干燥機(jī)中間筒體應(yīng)力水平,將計(jì)算結(jié)果與裂紋出現(xiàn)位置進(jìn)行對(duì)比,綜合考慮,給出解決方案。

    3.1 原設(shè)計(jì)模型應(yīng)力計(jì)算

    干燥機(jī)所受載荷如前文所示,但等效處理方法不同,此處作如下處理:

    a. 將物料載荷和凝液載荷等效增加在筒體密度之上,結(jié)果為19 530 kg/m3;

    b. 將換熱管載荷等效增加在管支撐板密度之上,結(jié)果為35 332 kg/m3;

    建立完成的有限元模型如圖7所示,其中,薄壁筒節(jié)、加強(qiáng)圈、汽室、端板和管支撐板采用Shell單元,滾圈和厚壁筒體采用Solid單元,Shell和Shell之間、Shell和Solid之間采用Bond接觸,MPC算法[4]。對(duì)模型進(jìn)行靜力學(xué)計(jì)算,結(jié)果如圖8所示。

    由圖8可知,原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)中間薄壁筒節(jié)應(yīng)力最大值發(fā)生在離前滾圈中線13.2 m,比廠家給的裂紋位置12.4 m靠后0.8 m,這種情況是由于此處將物料的分布按均布載荷(實(shí)際情況是前輕后重)處理及筒體實(shí)際環(huán)焊縫的位置分布造成了實(shí)際裂紋位置和預(yù)期裂紋發(fā)生位置(應(yīng)力最大點(diǎn))的偏差。

    3.2 結(jié)構(gòu)加強(qiáng)方案

    基于以上計(jì)算,結(jié)合裂紋實(shí)際位置,為了防止裂紋的繼續(xù)擴(kuò)展、降低裂紋附近筒體應(yīng)力水平和延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命,需要提高筒體抗彎截面系數(shù),考慮到可增加環(huán)筋、環(huán)板及縱筋等,現(xiàn)提出如下幾種方案(需要說(shuō)明的是,這些方案僅對(duì)原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)提供設(shè)計(jì)缺陷的有限補(bǔ)償,試圖最大可能延長(zhǎng)設(shè)備的使用壽命,但是無(wú)法從根本上解決問(wèn)題)。

    方案a:以裂紋右側(cè)第1個(gè)加強(qiáng)圈為中心,兩側(cè)各增加1個(gè)加強(qiáng)圈,3個(gè)加強(qiáng)圈之間沿筒體環(huán)向均布12個(gè)軸向筋板,如圖9所示。

    方案b:將方案a中的軸向筋板去掉。

    方案c:將方案b中右側(cè)加強(qiáng)圈去掉。

    方案d:在裂紋位置增加一個(gè)寬環(huán)板,如圖10所示。

    方案e:在方案d基礎(chǔ)上,寬環(huán)板左側(cè)增加一個(gè)加強(qiáng)圈,如圖11所示。

    方案f:在裂紋位置增加一個(gè)寬環(huán)板,寬環(huán)板上設(shè)置兩個(gè)加強(qiáng)圈,如圖12所示。

    對(duì)各組模型進(jìn)行計(jì)算,方案a計(jì)算所得中間薄壁筒節(jié)上應(yīng)力云圖如圖13所示,其余云圖為節(jié)約篇幅省略。各方案中間薄壁筒體處最大應(yīng)力強(qiáng)度值和應(yīng)力幅[5]列于表2。

    分析表2,得出如下結(jié)論:

    a. 所有增加的筋板,不論是環(huán)向筋板還是縱向筋板,都會(huì)使得應(yīng)力重新分布,最大應(yīng)力位置也相應(yīng)轉(zhuǎn)移,這對(duì)于減小裂紋處應(yīng)力值是有好處的。因此,除了方案a,其余方案皆可阻止現(xiàn)有裂紋繼續(xù)擴(kuò)展。由于在新的應(yīng)力最大點(diǎn)產(chǎn)生裂紋也需要一定的時(shí)間,故除方案a外,其余方案皆可增加疲勞壽命。

    b. 沿著軸線在筒體表面布置縱筋板,會(huì)產(chǎn)生高局部應(yīng)力,起不到增加疲勞壽命作用。

    c. 加強(qiáng)圈有利于減小應(yīng)力值,寬環(huán)板有利于減小撓度值。

    d. 寬環(huán)板與加強(qiáng)圈的組合可得到最小應(yīng)力和最小撓度值。

    e. 各方案對(duì)降低應(yīng)力幅作用有限。

    綜上,方案d和方案e為優(yōu)選措施。

    4 優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算

    為了進(jìn)一步體現(xiàn)圖3所示優(yōu)化設(shè)計(jì)模型的優(yōu)勢(shì),對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算,撓度、應(yīng)力強(qiáng)度和軸向彎曲應(yīng)力云圖分別如圖14中a、b、c所示。由圖可知,不論是干燥機(jī)的撓度還是應(yīng)力水平,皆低于原設(shè)計(jì)模型,證明合理的滾圈跨距可明顯地改善干燥機(jī)的應(yīng)力水平和撓度。

    5 結(jié)束語(yǔ)

    針對(duì)運(yùn)行中的蒸汽管回轉(zhuǎn)干燥機(jī)所出現(xiàn)的筒體環(huán)向裂紋問(wèn)題,本文通過(guò)數(shù)據(jù)計(jì)算,得出其滾圈的布置極其不合理,造成中間部位筒體的撓度和彎矩非常大,導(dǎo)致在此處產(chǎn)生了高周疲勞裂紋。針對(duì)此問(wèn)題,提出了幾種處理措施,通過(guò)數(shù)值計(jì)算,確定出了最佳修補(bǔ)處理措施。

    合理的滾圈跨距布置是蒸汽回轉(zhuǎn)干燥機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行的根基,設(shè)計(jì)人員需要有足夠的重視。本文利用數(shù)值方法分析計(jì)算了蒸汽回轉(zhuǎn)式干燥機(jī)滾圈跨距布置的不同對(duì)干燥機(jī)的影響,提出了滾圈跨距與筒體長(zhǎng)度間比值的合理設(shè)計(jì)范圍為0.55~0.63的優(yōu)化方案。

    此結(jié)論可為同類設(shè)備的設(shè)計(jì)提供借鑒,適用于所有兩點(diǎn)支撐回轉(zhuǎn)設(shè)備,如回轉(zhuǎn)窯等。

    參 考 文 獻(xiàn)

    [1] 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化工作委員會(huì).壓力容器:GB/T 150.2—2011[S].北京:中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社,2011.

    [2] 發(fā)改委.大型合金結(jié)構(gòu)鋼鍛件:JB/T 6396—2006[S].北京:中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社,2006.

    [3] The American Society of Mechanical Engineers.ASME Boiler and Pressure Vessel Code Section II Materials[S].New York:American Society of Mechanical Engineers,2019.

    [4] 博弈創(chuàng)作室.ANSYS 9.0 經(jīng)典產(chǎn)品基礎(chǔ)教程與實(shí)例詳解[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2006.

    [5] The American Society of Mechanical Engineers.ASME Boiler and Pressure Vessel Code Section Ⅷ Division 2,Alternative Rules,Rules for Construction of Pressure Vessels[S].New York:The American Society of Mechanical Engineers,2019.

    (收稿日期:2023-06-20,修回日期:2024-05-20)

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