某大型鋼筋混凝土工程項(xiàng)目質(zhì)量檢測(cè)效果分析

俞金江

（紹興建科工程檢測(cè)有限公司，浙江 紹興 312000）

1 引言

房地產(chǎn)市場(chǎng)中的推遲交房甚至是“爛尾”問題不僅極大地傷害了人民群眾的切身利益，并且容易引發(fā)社會(huì)群體事件。 為此， 各地政府近來積極采取應(yīng)對(duì)措施， 以政府部門牽頭成立“保交樓專班”，抓緊推進(jìn)項(xiàng)目建設(shè)。

在部分“保交樓”的項(xiàng)目中，為了保證建設(shè)物在長期停工后還滿足相關(guān)項(xiàng)目續(xù)建要求， 必須在重新開前對(duì)建筑物進(jìn)行全面的質(zhì)量檢測(cè)， 從而避免原有建筑物本身的施工質(zhì)量缺陷或后期養(yǎng)護(hù)保管不利對(duì)后續(xù)工程帶來隱患。 本文以某廣場(chǎng)續(xù)建工程質(zhì)量檢測(cè)項(xiàng)目為例， 對(duì)大型混凝土工程質(zhì)量檢測(cè)方法及檢測(cè)效果進(jìn)行分析。

2 項(xiàng)目概況

某廣場(chǎng)為雙塔建筑，建筑用途為商業(yè)及辦公用房。 建筑物共設(shè)置地下1 層， 地上19 層。 地上主要包括2 棟高度均為95.95 m 的高層建筑及2 層裙房建筑，其中，建筑物1、2 層的結(jié)構(gòu)層高為5.10 m，3 層及以上的結(jié)構(gòu)層層高為4.95 m。 該建筑1#主樓外立面尺寸為75.6 m×14.5 m，2#主樓外立面尺寸為74.4 m×29.7 m。建筑均為鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆板樓屋面，基礎(chǔ)類型為樁基礎(chǔ)，項(xiàng)目總建筑面積為63 281.5 m2。該項(xiàng)目內(nèi)的建筑物均建造于2012 年， 但在2014 年因開發(fā)商破產(chǎn)倒閉后進(jìn)入了停工階段，此時(shí)1#樓及裙房均已結(jié)頂，2#樓已施工至屋面層，屋頂機(jī)房尚未施工完成。

3 質(zhì)量現(xiàn)場(chǎng)查勘

本項(xiàng)目質(zhì)量檢測(cè)包括對(duì)建筑物結(jié)構(gòu)布置、地基基礎(chǔ)、上部承重結(jié)構(gòu)三大項(xiàng)檢測(cè)， 主要用于發(fā)現(xiàn)建筑混凝土外觀上的質(zhì)量問題。

3.1 結(jié)構(gòu)布置現(xiàn)場(chǎng)查勘

建筑物結(jié)構(gòu)布設(shè)檢查主要采用了現(xiàn)場(chǎng)查勘的方式進(jìn)行，依據(jù)開發(fā)商提供的建筑物施工圖， 逐一對(duì)建筑物結(jié)構(gòu)布設(shè)情況進(jìn)行了測(cè)量，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)查勘，某廣場(chǎng)1#樓、2#樓上部主體結(jié)構(gòu)布置情況基本符合施工圖相關(guān)要求。

3.2 地基基礎(chǔ)現(xiàn)狀查勘

經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)查勘， 未發(fā)現(xiàn)上部承重結(jié)構(gòu)及圍護(hù)系統(tǒng)承重部分因所在區(qū)域地基基礎(chǔ)的不均勻沉降而引發(fā)的明顯變形或位移。 同時(shí)，在現(xiàn)場(chǎng)查看中也未發(fā)現(xiàn)1#樓、2#樓區(qū)域由于地基處理不當(dāng)而引發(fā)的失穩(wěn)和明顯滑移問題。

3.3 上部承重結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀查勘

對(duì)項(xiàng)目地下室、上部主體結(jié)構(gòu)的外觀、構(gòu)造和連接、結(jié)構(gòu)變形、裂縫等情況進(jìn)行了檢查，主要檢測(cè)問題匯總?cè)缦隆?/p>

地下室區(qū)域中，負(fù)1 層（D-24）×Q-R 軸墻面存在裂縫；負(fù)1 層15×U 軸柱、（D-5）×D-H 軸柱、（D-3）×D-J 軸柱、10×X 軸柱露筋銹蝕；1 層25-27×Q-R 軸板、2-14×M-P 軸板、10-11×1/P-Q 軸板底存在開裂滲水現(xiàn)象；1 層（D-5）×（D-G）-（D-H）軸梁、（D-3）×（D-E）-（D-F） 軸梁、（D-9）×（D-E）-（D-F） 軸梁、15×W-X 軸梁、（2/D-E）×（D-11）-（D-14）軸、（D-16）×（D-E）-（D-F） 軸梁、（D-19）×（D-E）-（D-F） 軸梁、（D-22）×（D-E）-（D-F） 軸梁、1×Q-R 軸梁、27×Q-R 軸梁、42×Q-R 軸梁底箍筋露筋；電梯井、地下室底板局部積水。

1#樓區(qū)域中，2 層西側(cè)樓梯休息平臺(tái)，板面露筋銹蝕；5 層37×X 軸，6 層6×X 軸柱、10×X 軸柱、37×X 軸柱，7 層24×X 軸柱，9 層22×X 軸柱，10 層11×X 軸柱，11 層6×X 軸，12 層10×X 軸柱，13 層17×X 軸柱，14 層21×X 軸柱、19×X 軸柱、19×W軸、15×X 軸柱，15 層24×W 軸柱、30×X 軸柱、37×X 軸柱，16 層37×X 軸柱、34×X 軸柱、21×X 軸柱、15×W 軸柱，17 層6×X 軸柱露筋銹蝕。

2#樓區(qū)域中，2 層28×S 軸柱、5×R 軸柱、27×R 軸柱底露筋銹蝕；3 層33×J 軸柱，36-41×F-J 軸板，5×Q-P 軸梁、20×Q-P軸梁、38×Q-P 軸梁、42×Q-P 軸梁，4 層16×E-H 軸梁底，6 層10×K 軸柱、10×M 軸柱，7 層10×J 軸柱，8 層14-16×E 軸墻面，10 層36-41×N-L 軸樓梯平臺(tái)板面，9 層10×N 軸柱底，10 層25×H 軸柱、10×K 軸柱露筋銹蝕、10×N 軸柱露筋銹蝕，11 層12-14×E 軸墻面，13 層27-29×E 軸墻、33×L 軸柱，14 層10×M軸柱，15 層10×J 軸柱、36×P 軸柱，16 層16×H 軸柱底、41×F軸柱，17 層18×H 軸柱、10×N 軸柱、12×E 軸柱、33×P 軸柱、18-20×E 軸墻面、21-23×E-H 軸板底、31×C-D 軸墻面，18 層18×E 軸墻，19 層16×H 軸柱、23×E 軸柱、36×N 軸柱露筋銹蝕。 同時(shí)，還存在5 層37×B 軸柱疑似脹模導(dǎo)致截面偏大，23-31×F-J軸夾層鋼梁、33-41×N-P 軸夾層鋼梁銹蝕，18 層12×B-C 軸墻體損傷等問題。

4 結(jié)構(gòu)實(shí)體檢測(cè)結(jié)果

檢測(cè)混凝土建筑物質(zhì)量時(shí)， 除了對(duì)其結(jié)構(gòu)體外觀情況進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)外， 還需利用各類檢測(cè)設(shè)備和檢測(cè)方法分別對(duì)不同區(qū)域的混凝土抗壓強(qiáng)度[1]；柱截面尺寸及配筋；梁截面尺寸、配筋情況及鋼筋保護(hù)層厚度；剪力墻配筋；板樓板厚、板底筋間距及保護(hù)層厚度；房屋傾斜等主要評(píng)價(jià)指標(biāo)進(jìn)行檢測(cè)。

4.1 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)

混凝土作為建筑物的主要施工材料之一，其抗壓強(qiáng)度能直接決定建筑物的質(zhì)量，常規(guī)混凝土建筑工程通常會(huì)采用留樣送檢的方式對(duì)工程所使用的各類混凝土進(jìn)行抗壓測(cè)試。鑒于本項(xiàng)目是對(duì)停工許久的建筑物進(jìn)行混凝土質(zhì)量檢測(cè)，其間無法獲取充足的原始資料來比對(duì)分析各部分混凝土的質(zhì)量，而如采取大規(guī)模取芯送檢的方法會(huì)對(duì)建筑物整體結(jié)構(gòu)造成不利影響。

本項(xiàng)目檢測(cè)人員對(duì)兩種檢測(cè)方法的工作原理和實(shí)施過程進(jìn)行了深入分析，其中，傳統(tǒng)的取芯法需要在監(jiān)測(cè)過程中在檢測(cè)對(duì)象上直接鉆取一定數(shù)量的混凝土芯樣， 并用壓力試驗(yàn)機(jī)來檢測(cè)芯樣的抗壓強(qiáng)度[2]，由于該方法所使用的壓力試驗(yàn)機(jī)的檢測(cè)過程目前已完全實(shí)現(xiàn)了自動(dòng)化， 故檢測(cè)數(shù)據(jù)誤差保證在極低的水平。 但是為了建筑物全部結(jié)構(gòu)體進(jìn)行檢測(cè)，勢(shì)必需要布設(shè)大量的取樣孔，此舉不但耗時(shí)耗力，而且對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性產(chǎn)生不可逆的破壞， 尤其是部分鋼筋分布較為密集抑或處于結(jié)構(gòu)體交叉受力點(diǎn)的區(qū)域。 反觀回彈測(cè)試法雖然不必對(duì)混凝土體產(chǎn)生破壞，但該方法在測(cè)試過程中會(huì)因儀器誤差、測(cè)量物體表面光潔度等問題[3]，造成測(cè)量數(shù)據(jù)偏差量較大。 為進(jìn)一步提高項(xiàng)目混凝土檢測(cè)的準(zhǔn)確性和真實(shí)性， 并確保檢測(cè)過程不對(duì)建筑物結(jié)構(gòu)造成破壞， 檢測(cè)人員通過分析回彈法和取芯法等兩種混凝土檢測(cè)方案的原理和實(shí)施過程， 并將兩者進(jìn)行了有機(jī)整合，從而做到取長補(bǔ)短。

以項(xiàng)目地下室測(cè)區(qū)混凝土檢測(cè)為例， 檢測(cè)人員分別采用取芯法和回彈法對(duì)同一區(qū)域的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了檢測(cè)[4]，相關(guān)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見表1。

表1 地下室測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度檢測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表

隨后， 求表1 中6 個(gè)測(cè)區(qū)的混凝土強(qiáng)度修正量=[（50.4+55.6+44.5+49.4+52.9+48.6）-（46.9+58.6+42.3+46.0+53.2+49.9）] /6=-0.8。 最后，通過查閱相關(guān)圖紙中地下室混凝土標(biāo)號(hào)所對(duì)應(yīng)的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， 便可推算出地下室區(qū)域混凝土的實(shí)際抗壓強(qiáng)度，詳見表2。

表2 地下室測(cè)區(qū)現(xiàn)齡期混凝土強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果

通過上述兩種檢測(cè)方法的結(jié)合， 得出該項(xiàng)目地下室1 層梁混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C40，抗壓強(qiáng)度推定值在40.2～54.0 MPa，負(fù)1 層墻、柱混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C45，抗壓強(qiáng)度推定值在45.3～53.8 MPa。 同時(shí)，檢測(cè)人員利用上述方法對(duì)項(xiàng)目所有混凝土建筑物進(jìn)行了抗壓強(qiáng)度檢測(cè)。

4.2 鋼筋混凝土尺寸、配筋及保護(hù)層檢測(cè)

本項(xiàng)目檢測(cè)人員依據(jù)GB 50204—2015《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》，并使用一體式鋼筋掃描儀（型號(hào)為HCGY71T）、一體式樓板測(cè)厚儀（型號(hào)為HC-HD90）、手持式激光測(cè)距儀（型號(hào)為LDM-40）等檢測(cè)儀器對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)體尺寸、配筋及保護(hù)層等進(jìn)行檢測(cè)。 具體檢測(cè)情況詳見表3。

表3 項(xiàng)目混凝土構(gòu)件尺寸、配筋及保護(hù)層檢測(cè)情況統(tǒng)計(jì)表

5 結(jié)語

通過本項(xiàng)目對(duì)某廣場(chǎng)現(xiàn)有2 棟建筑及附屬地下室鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的檢測(cè)， 不但發(fā)現(xiàn)了各類結(jié)構(gòu)體外觀上暴露出的鋼筋裸露銹蝕、地下室積水、混凝土滲水等問題，而且還使用多種檢測(cè)設(shè)備對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度、箍筋間隔、保護(hù)層厚度等多項(xiàng)用于評(píng)價(jià)鋼筋混凝土工程質(zhì)量的重要指標(biāo)進(jìn)行了檢測(cè)。 所采取的檢測(cè)方法兼顧了檢測(cè)對(duì)象的全面性、檢測(cè)數(shù)據(jù)的科學(xué)性，并將檢測(cè)過程對(duì)結(jié)構(gòu)體的傷害降至最低。 通過項(xiàng)目實(shí)施對(duì)現(xiàn)有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)體進(jìn)行了較為全面的“體檢”，為下步項(xiàng)目復(fù)建提供了重要的技術(shù)支撐。