富水砂卵石地層下衡盾泥帶壓開倉(cāng)換刀技術(shù)及應(yīng)用

張細(xì)寶，馮超博

（1、中鐵五局集團(tuán)有限公司 長(zhǎng)沙 410075；2、中南大學(xué)土木工程學(xué)院 長(zhǎng)沙 410075）

0 引言

盾構(gòu)施工過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)刀具異常磨損，或者針對(duì)特殊工程需更換不同刀具，如在盾構(gòu)截樁工程中到達(dá)指定換刀點(diǎn)更換針對(duì)截樁設(shè)計(jì)的刀具。通常由于地質(zhì)條件復(fù)雜，常壓開倉(cāng)條件無(wú)法滿足的，需要進(jìn)行帶壓開倉(cāng)施工。

衡盾泥的黏度高，形成的泥膜結(jié)構(gòu)致密，具有隔水性，在富水地層不易被稀釋帶走，成膜穩(wěn)定；具有觸變性，長(zhǎng)時(shí)間固結(jié)后通過(guò)攪拌又能恢復(fù)流動(dòng)性，因此衡盾泥帶壓開倉(cāng)技術(shù)被廣泛應(yīng)用于富水砂層、裂隙發(fā)育巖層、卵石地層、上軟下硬地層等復(fù)雜地質(zhì)條件下的帶壓開倉(cāng)施工。

目前已有一些針對(duì)衡盾泥泥膜的研究。鐘長(zhǎng)平等人［1］探討了“衡盾泥”的工程特性和研發(fā)歷程，重點(diǎn)分析了“衡盾泥”用于盾構(gòu)帶壓開艙泥膜護(hù)壁的工法及工藝；郭廣才等人［2］通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)，研究衡盾泥成膜及閉氣機(jī)理，量化壓力分級(jí)及穩(wěn)壓時(shí)間等指標(biāo)；馬卉等人［3］通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)及理論計(jì)算的方法對(duì)衡盾泥的泥膜氣密性進(jìn)行分析，確定了A 液泥水質(zhì)量比為1∶2，B 液摻入質(zhì)量比為1/20 的配比條件下橫盾泥泥膜滲氣系數(shù)為10－8～10－7cm3/s。同時(shí)也有部分針對(duì)衡盾泥實(shí)際工程應(yīng)用的研究，如鄺樹華［4］以萬(wàn)家麗路電力隧道工程的方法及流程、衡盾泥試驗(yàn)及監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，指出帶壓開倉(cāng)換刀的衡盾泥泥膜效果好，對(duì)地面的影響較小，但換刀完成后復(fù)推極易產(chǎn)生較大的沉降量，需要進(jìn)行嚴(yán)格的控制；萬(wàn)維燕［5］以廣州八號(hào)線8 標(biāo)亭崗站～石井站全斷面富水砂層“衡盾泥”輔助帶壓進(jìn)倉(cāng)施工為背景對(duì)“衡盾泥”進(jìn)行輔助帶壓進(jìn)倉(cāng)技術(shù)進(jìn)行總結(jié)；馮亮［6］基于蘭州地區(qū)砂卵石地層掘進(jìn)工程實(shí)際分析，指出“衡盾泥”泥膜護(hù)壁其氣密性和隔水性強(qiáng)，保壓效果好，耐久穩(wěn)定，且對(duì)周邊地層起到一定的固結(jié)作用，可極大程度地減小盾構(gòu)恢復(fù)掘進(jìn)后對(duì)周邊地層的影響，加大了開艙作業(yè)的安全性并提高了工作效率；杜寶義等人［7］以廈門地鐵過(guò)海區(qū)間隧道工程為例，對(duì)不同帶壓開倉(cāng)工法進(jìn)行了對(duì)比分析，并具體闡述了凍結(jié)法、注漿加固結(jié)合衡盾泥護(hù)壁法在海底隧道盾構(gòu)開艙中的應(yīng)用；謝鐵軍等人［8］通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)以及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)，開發(fā)了富水砂卵石地層衡盾泥輔（HDN）助帶壓換刀和盾構(gòu)掘進(jìn)地表沉降控制關(guān)鍵技術(shù)；張德文等人［9］介紹了衡盾泥帶壓開倉(cāng)換刀技術(shù)富水巖溶地層的應(yīng)用及施工重點(diǎn)；鄒冠堯［10］通過(guò)研究冷凍刀盤常壓開倉(cāng)、衡盾泥泥膜護(hù)壁帶壓開倉(cāng)創(chuàng)新工藝實(shí)踐應(yīng)用情況，詳細(xì)闡述了該施工工藝的技術(shù)要點(diǎn)。

本文以沈陽(yáng)地鐵某區(qū)間隧道工程為背景，以右線帶壓開倉(cāng)換刀施工為例說(shuō)明整個(gè)橫盾泥帶壓開倉(cāng)技術(shù)實(shí)施過(guò)程。并分析泥膜穩(wěn)定時(shí)間、開倉(cāng)次數(shù)、閥開度與建泥膜次數(shù)的關(guān)系，為相似工程提供參考。

1 工程情況

1.1 工程概況

沈陽(yáng)地鐵某區(qū)間起訖里程DK12+089.538～DK13+757.438，全長(zhǎng)1 667.9雙線米，區(qū)間正線線間距13～19 m，線路坡度呈V字型，覆土厚度為11.86～33 m，區(qū)間主要穿越中粗砂、礫砂層，局部穿越圓礫、泥礫層。

因該區(qū)間右線盾構(gòu)在YDK12+136.564～YDK12+174.081需下穿既有地鐵站。下穿過(guò)程需切削侵入隧道范圍內(nèi)的車站圍護(hù)樁及構(gòu)造柱樁共17 根。為保證截樁施工的安全順利進(jìn)行，擬定在YDK12+201.727（1289 環(huán)）位置進(jìn)行帶壓開倉(cāng)換刀，更換截樁專用刀具，如圖1所示。

圖1 右線開倉(cāng)換刀位置平面Fig.1 Plan View of Cutter Head Replacement Location for Right Line Opening

1.2 水文地質(zhì)情況

沈陽(yáng)市區(qū)在地貌上屬渾河沖洪積新扇，主要含水層位于沖洪積扇上部，巖性以中粗砂、礫砂為主。其中右線盾構(gòu)下穿區(qū)段盾構(gòu)穿越地層為⑤-4礫砂地層。本工點(diǎn)范圍內(nèi)的地下水賦存于中粗砂、礫砂等土層中，穩(wěn)定水位埋深為12.00～13.50 m，含水層滲透性強(qiáng)，滲透系數(shù)K一般在30～100 m/d 之間，水力坡度0.1%～0.2%。

右線換刀點(diǎn)地質(zhì)情況為：總埋深28.32 m（①雜填土3 m，④4礫砂14.12 m，④5圓礫4.51 m，⑤4礫砂6.68 m）刀盤開挖面為⑤4礫砂/⑦泥礫，根據(jù)地勘報(bào)告顯示地下水位位于地下13.05 m處，如圖2所示。

圖2 換刀區(qū)域地質(zhì)剖面Fig.2 Geological Cross-section of the Cutter Head Replacement Area

1.3 盾構(gòu)機(jī)概況

本工程區(qū)間右線使用1 臺(tái)全新T6280 土壓平衡盾構(gòu)機(jī)施工，編號(hào)為SS37300，本盾構(gòu)機(jī)根據(jù)區(qū)間截樁施工進(jìn)行了針對(duì)性的改造設(shè)計(jì)。刀盤設(shè)計(jì)為面板+輻條復(fù)合式直角刀盤，4主4副輻條，刀盤開口率48%，如圖3所示，適合礫砂地層掘進(jìn)，渣土流動(dòng)性好。增加水刀截樁功能，配合刀盤刀具實(shí)現(xiàn)樁基切割。

圖3 刀盤示意圖Fig.3 Schematic Diagram of the Cutter Head

根據(jù)切樁刀具圖紙，需更換或新增刀具共41 把：更換中心刀2 把（1 把單刃、1 把雙刃）、新增水刀撕裂刀9把；更換首發(fā)撕裂刀22把；更換切樁撕裂刀8把。

刀具安裝形式均為背裝式安裝，刮刀的安裝形式為輻條兩側(cè)螺栓連接設(shè)計(jì)，刀具均可在刀盤背后（土倉(cāng)內(nèi)）進(jìn)行刀具的拆裝工作，提高了作業(yè)人員換刀安全性能。

本盾構(gòu)機(jī)采用兩套人艙（互為主副倉(cāng)），每套人艙具有2室，每室可容納3人，人倉(cāng)規(guī)格1 400×2 350。有兩個(gè)土倉(cāng)入口，并且兩個(gè)入口可以在互不干擾的情況下分別進(jìn)入土倉(cāng)。兩個(gè)獨(dú)立倉(cāng)互為主副倉(cāng)，并為每個(gè)倉(cāng)單獨(dú)配置有獨(dú)立的壓縮空氣系統(tǒng)，每個(gè)倉(cāng)均可實(shí)現(xiàn)獨(dú)立的加減壓操作。

2 帶壓進(jìn)倉(cāng)施工方案

2.1 總體方案

盾構(gòu)機(jī)上方為砂層，自穩(wěn)性及氣密性差，該因素增加了換刀的風(fēng)險(xiǎn)。為保證帶壓開倉(cāng)換刀順利進(jìn)行，該工程項(xiàng)目部決定采用衡盾泥在土倉(cāng)內(nèi)做泥膜進(jìn)行帶壓開倉(cāng)作業(yè)，并且在盾構(gòu)機(jī)到達(dá)換刀點(diǎn)前，提前對(duì)換刀點(diǎn)進(jìn)行注漿加固。增強(qiáng)刀盤前方地層的氣密性并提高掌子面的自穩(wěn)能力。

2.2 施工難點(diǎn)

換刀點(diǎn)處盾構(gòu)機(jī)所處地層為富水礫砂地層，總埋深28.32 m，地下水位位于地下13.05 m 處。由于自穩(wěn)性及氣密性較差，滲水性強(qiáng)，使得存在氣壓建立、漿氣置換和地層漏氣量大、泥膜建立及保壓困難等問(wèn)題。

2.3 換刀點(diǎn)地面加固

根據(jù)設(shè)計(jì)要求，沈皇區(qū)間加固體范圍為盾構(gòu)換刀點(diǎn)加固區(qū)長(zhǎng)度6 m，隧道左右下部各3 m，上部12 m，如圖4所示。采用三重管旋噴加固。右線加固區(qū)里程范圍為DK12+197.748～DK12+203.748，左線加固區(qū)里程范圍為DK12+192.318～DK12+198.318。加固后土體無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度≥1.0 MPa，滲透系數(shù)K≤10-8cm/s。加固后的土體應(yīng)有良好的均勻行、自立性、密封性，以保證盾構(gòu)開倉(cāng)作業(yè)的安全。加固完成后芯樣檢測(cè)合格，滿足抗?jié)B及強(qiáng)度要求，若達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，應(yīng)及時(shí)鉆孔補(bǔ)充注漿。滿足現(xiàn)場(chǎng)施工要求。

2.4 衡盾泥施工流程

開倉(cāng)作業(yè)流程如圖5 所示，以下對(duì)主要流程進(jìn)行介紹：

圖5 施工流程Fig.5 Construction Process Flowchart

2.4.1 盾體包裹

盾構(gòu)停機(jī)后，向中盾、盾尾與土體的間隙之間填滿衡盾泥，以保證土倉(cāng)壓力穩(wěn)定、防止地層漏氣以及由于水環(huán)施作注入的水泥漿向前滲透固結(jié)而導(dǎo)致盾構(gòu)機(jī)脫困困難。向中盾及尾盾徑向孔注入衡盾泥?？傆?jì)注入衡盾泥5.1 m3。

2.4.2 止水環(huán)施作

對(duì)1275 環(huán)、1276 環(huán)、1277 環(huán)共計(jì)3 環(huán)進(jìn)行雙液注漿施作止水環(huán)，防止管片后部的水流入前方以及防止前方倉(cāng)內(nèi)的氣體流失，保持氣密性，如圖6所示。以注漿量與注漿壓力雙向控制，并密切關(guān)注鉸接情況，注漿壓力不大于2 bar。在注漿完成后開孔檢查止水效果，檢測(cè)顯示無(wú)滲水。

圖6 止水環(huán)施工現(xiàn)場(chǎng)Fig.6 Construction Site of Water Stop Ring

2.4.3 膨潤(rùn)土渣土置換

盾體包裹及止水環(huán)施作完成后，向土倉(cāng)內(nèi)注入膨潤(rùn)土置換土倉(cāng)內(nèi)的渣土，先從人倉(cāng)平衡閥注入，通過(guò)腰部球閥觀察和螺機(jī)出渣情況觀察膨潤(rùn)土注入程度，螺旋機(jī)排出渣基本為膨潤(rùn)土后；逆時(shí)針轉(zhuǎn)1/4圈，再重新4點(diǎn)注入衡盾泥，觀察螺旋機(jī)出渣為膨潤(rùn)土后；順時(shí)針轉(zhuǎn)1/4 圈，再?gòu)?2 點(diǎn)注入膨潤(rùn)土。最后從底部點(diǎn)位注入衡盾泥。置換注入膨潤(rùn)土過(guò)程中，嚴(yán)禁轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤，應(yīng)嚴(yán)格控制好螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速及土倉(cāng)壓力，避免壓力波動(dòng)過(guò)大以±0.5 bar 為目標(biāo)。通過(guò)觀察出土為膨潤(rùn)土后可進(jìn)行下步加壓施工。

2.4.4 膨潤(rùn)土滲透加壓

當(dāng)漿（膨潤(rùn)土）渣置換完以后，即可進(jìn)行加壓滲透（通過(guò)少量多次的注入膨潤(rùn)土進(jìn)行加壓），即膨潤(rùn)土滲透壓力值為2.0～4.0 bar。在加壓時(shí)，緩慢轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤，轉(zhuǎn)速小于0.5 rpm（每隔1 h轉(zhuǎn)1 圈刀盤，保持泥漿均勻，刀盤轉(zhuǎn)動(dòng)方向一致）。膨潤(rùn)土的壓注采用盾構(gòu)的膨潤(rùn)土系統(tǒng)向土倉(cāng)內(nèi)壓注，此過(guò)程中不進(jìn)行出土或排漿施工，使得土倉(cāng)內(nèi)膨潤(rùn)土漿液充分滲入至周邊土層。膨潤(rùn)土動(dòng)態(tài)保壓滲透4 h后。進(jìn)行下步衡盾泥置換施工。

2.4.5 衡盾泥漿渣置換

膨潤(rùn)土加壓滲透完成后，開始用衡盾泥置換土倉(cāng)內(nèi)渣土，先從人倉(cāng)平衡閥注入，通過(guò)腰部球閥觀察和螺機(jī)出渣情況觀察衡盾泥注入程度，螺旋機(jī)排出渣基本為衡盾泥后；逆時(shí)針轉(zhuǎn)1/4 圈，再重新4 點(diǎn)注入衡盾泥，觀察螺旋機(jī)出渣為衡盾泥后；順時(shí)針轉(zhuǎn)1/4 圈，再?gòu)?2 點(diǎn)注入衡盾泥。最后從底部點(diǎn)位注入衡盾泥。置換注入衡盾泥過(guò)程中，嚴(yán)禁轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤，應(yīng)嚴(yán)格控制好螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速及土倉(cāng)壓力，避免壓力波動(dòng)過(guò)大，以±0.5 bar為目標(biāo)；通過(guò)觀察出土都為衡盾泥后可進(jìn)行下步分級(jí)加壓施工。

2.4.6 衡盾泥分級(jí)加壓

衡盾泥漿渣置換完成后，即可進(jìn)行衡盾泥分級(jí)加壓，本次分4級(jí)加壓（通過(guò)少量多次的注入衡盾泥進(jìn)行加壓），即2.0～2.5，2.5～3.0，3.0～3.5，3.5～4.0。其中，前三級(jí)分別動(dòng)態(tài)穩(wěn)壓4 h，最后一級(jí)3.5～4.0 要求動(dòng)態(tài)穩(wěn)壓12 h，在第三級(jí)與第四級(jí)之間的時(shí)候，利用注入衡盾泥的壓力讓盾構(gòu)機(jī)后退，后退之前切口環(huán)里程為DK12+201.720，后退之后切口環(huán)里程為DK12+201.814，總計(jì)后退94 mm，滿足開倉(cāng)要求。

2.4.7 漿氣置換

在最高壓力4.0 bar 動(dòng)態(tài)穩(wěn)壓12 h 以后，3.5～4.0 bar 采用自然降壓，壓力能穩(wěn)定6 h 則進(jìn)行漿氣置換。出土分階段進(jìn)行，打開自動(dòng)保壓系統(tǒng)設(shè)定為設(shè)計(jì)值，將土倉(cāng)中的盾土輸出約1/3，觀察土倉(cāng)壓力值的變化，若土倉(cāng)壓力保持2 h 沒(méi)有變化，則繼續(xù)出土至1/2，觀察土倉(cāng)壓力值的穩(wěn)定情況。

2.4.8 開倉(cāng)判斷標(biāo)準(zhǔn)

漿氣置換完成后，在保壓系統(tǒng)開啟的情況下，能夠保壓6 h 以上，則認(rèn)為衡盾泥泥膜護(hù)壁完成。同時(shí)需通過(guò)置換、分級(jí)加壓、漿氣置換過(guò)程中具體泄壓時(shí)間、衡盾泥補(bǔ)注量的詳細(xì)記錄情況，空壓機(jī)加載和卸載時(shí)間判斷綜合分析，并確定是否具備開倉(cāng)條件。以上兩個(gè)條件缺一不可。若達(dá)到開倉(cāng)條件，即可進(jìn)行后續(xù)開倉(cāng)作業(yè)。

2.4.9 出土及土倉(cāng)壓氣試驗(yàn)

為了確保帶壓進(jìn)倉(cāng)作業(yè)安全順利進(jìn)行，進(jìn)倉(cāng)前必須進(jìn)行土倉(cāng)壓氣試驗(yàn)、測(cè)定土倉(cāng)滲水量和人員倉(cāng)氣密性試驗(yàn)等工作。

在泥膜建立完畢穩(wěn)定后，可進(jìn)行土倉(cāng)內(nèi)的渣土輸出，在出渣過(guò)程中，邊出渣邊補(bǔ)充氣壓，并隨時(shí)注意土倉(cāng)壓力變化，以土倉(cāng)壓力不小于進(jìn)倉(cāng)設(shè)定的土倉(cāng)壓力，出渣至土倉(cāng)渣土面低于人倉(cāng)口部以下（不能全部出空，以免發(fā)生螺旋輸送機(jī)漏氣現(xiàn)象）。在出土和進(jìn)行氣密試驗(yàn)過(guò)程中注意以下幾點(diǎn)：

⑴出土要分階段進(jìn)行，打開自動(dòng)保壓系統(tǒng)設(shè)定為設(shè)計(jì)值，將土倉(cāng)中的盾土輸出約1/3，觀察土倉(cāng)壓力值的變化，若土倉(cāng)壓力無(wú)法保持，則重新恢復(fù)入橫盾泥，若土倉(cāng)壓力保持2 h 沒(méi)有變化，則繼續(xù)出土至2/3，觀察土倉(cāng)壓力值的變化，若土倉(cāng)壓力保持2 h 沒(méi)有變化或不發(fā)生大的波動(dòng)時(shí)（壓力變化值＜0.05 bar），則表明土倉(cāng)壓氣試驗(yàn)合格。

同時(shí)應(yīng)該觀測(cè)加壓時(shí)盾構(gòu)補(bǔ)氣量，盾構(gòu)補(bǔ)氣量/空壓機(jī)最大補(bǔ)氣量≤10%～30%即為合格。

⑵土倉(cāng)滲水量測(cè)定

對(duì)于掌子面上有孔隙潛水在壓氣情況下仍會(huì)不斷地進(jìn)入土倉(cāng)。通過(guò)打開土倉(cāng)壁球閥進(jìn)行檢查，若打開球閥存在滲水情況，則表明不能安全地實(shí)施帶壓進(jìn)倉(cāng)作業(yè)，需重新建立泥膜。

2.5 后續(xù)泥膜建立

帶壓開倉(cāng)過(guò)程中每次出倉(cāng)，需檢查空壓機(jī)閥開度及啟用備用空壓機(jī)的加載時(shí)間卸載時(shí)間判讀是否要重新建立泥膜。后續(xù)泥膜采用膨潤(rùn)土注入土倉(cāng)進(jìn)行泥膜建立。具體分析見下節(jié)。

3 泥膜穩(wěn)定程度分析

區(qū)間右線人員進(jìn)倉(cāng)施工，至完成本次帶壓開倉(cāng)施工作業(yè)，總計(jì)耗時(shí)20 d，其中總計(jì)建立泥膜6 次，累計(jì)開倉(cāng)94 倉(cāng)，歷次建立泥膜穩(wěn)定時(shí)間，及建立泥膜后進(jìn)倉(cāng)次數(shù)統(tǒng)計(jì)如圖7、圖8所示。

圖7 每次建立泥膜穩(wěn)定時(shí)間統(tǒng)計(jì)Fig.7 Statistical Chart of Mud Film Establishment Stabilization Time

圖8 閥開度穩(wěn)定倉(cāng)數(shù)統(tǒng)計(jì)Fig.8 Statistics on the Number of Chambers with Stable Valve Opening Degree

從圖7、圖8 可以看出，整體變化趨勢(shì)為隨著建立泥膜的次數(shù)增加，穩(wěn)定時(shí)間隨之減少。前兩次建立泥膜穩(wěn)定時(shí)間變化相對(duì)緩慢，穩(wěn)定時(shí)間較長(zhǎng)，為99 h及86 h，第三次建立泥膜穩(wěn)定時(shí)間下降到56 h，而第五次建立泥膜穩(wěn)定時(shí)間僅有23 h。進(jìn)倉(cāng)次數(shù)也大幅下降，僅進(jìn)倉(cāng)7倉(cāng)（因第六次建立泥膜后已完成帶壓施工任務(wù)，最后結(jié)束時(shí)泥膜還暫未達(dá)到需重新建立泥膜的標(biāo)準(zhǔn)）。

空壓機(jī)閥開度的隨每次開倉(cāng)的變化如圖9 所示，此處選取閥開度≤0.5 視為泥膜情況是穩(wěn)定可控狀態(tài)，即閥開度≤0.5 時(shí)為穩(wěn)定進(jìn)倉(cāng)，從上圖數(shù)據(jù)可知，前兩次建立泥膜時(shí)，閥開度達(dá)到0.5后，變化趨勢(shì)顯示為相對(duì)緩慢的變大到需重新建立泥膜的標(biāo)準(zhǔn)，而從第三次建立泥膜后，均是在某一倉(cāng)時(shí)，閥開度發(fā)生較大變化，閥開度直接從≤0.5 變化到需重新建立泥膜，故建議以后如有類似工況且多次建立泥膜時(shí)，再重新建立泥膜后需密切關(guān)注閥開度的突變情況，隨時(shí)做好重新建立泥膜的準(zhǔn)備。

圖9 閥開度變化趨勢(shì)Fig.9 Trend of Valve Opening Degree Changes

4 結(jié)論

本研究基于沈陽(yáng)地某區(qū)間的實(shí)際工程，深入探討了富水砂卵石地層下衡盾泥帶壓開倉(cāng)技術(shù)的應(yīng)用。通過(guò)詳細(xì)分析泥膜穩(wěn)定時(shí)間、開倉(cāng)次數(shù)以及泥膜建立次數(shù)的關(guān)聯(lián)性，得出以下結(jié)論：

⑴文章詳細(xì)介紹了在復(fù)雜地質(zhì)條件下的帶壓開倉(cāng)技術(shù)，包括輔助措施、主要流程和控制要點(diǎn)。特別是在泥膜穩(wěn)定、開倉(cāng)操作以及閥開度監(jiān)控方面的具體步驟，為類似工程提供了安全可控的操作指南。

⑵研究發(fā)現(xiàn)，隨著建立泥膜次數(shù)的增加，閥開度的突變趨勢(shì)變得更加明顯?；诖?，本文提出了建立泥膜后需密切關(guān)注閥開度的突變情況，并隨時(shí)準(zhǔn)備采取相應(yīng)措施以應(yīng)對(duì)可能的風(fēng)險(xiǎn)。

⑶研究證明，衡盾泥帶壓開倉(cāng)技術(shù)有效解決了富水砂卵石地層中盾構(gòu)換刀的挑戰(zhàn)，特別是在處理高滲透性地層及維持泥膜穩(wěn)定性方面顯示出顯著優(yōu)勢(shì)。此技術(shù)不僅提高了施工安全性，還大大提升了工作效率，為今后相似復(fù)雜地層條件下的盾構(gòu)施工積累了寶貴經(jīng)驗(yàn)。