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    錨桿支護(hù)網(wǎng)片動載力學(xué)性能試驗(yàn)研究

    2024-05-10 05:02:16苑新亮吳擁政周鵬赫
    煤炭工程 2024年4期
    關(guān)鍵詞:鋼塑網(wǎng)片沖擊力

    苑新亮,吳擁政,周鵬赫

    (1.煤炭科學(xué)研究總院 開采研究分院,北京 100013;2.北京天瑪智控科技股份有限公司,北京 100013;3.中煤科工開采研究院有限公司,北京 100013;4.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100013)

    隨著煤礦開采深度和強(qiáng)度的增加,沖擊地壓危害愈加嚴(yán)重,其中86.8%的沖擊地壓發(fā)生在巷道中,巷道防治已經(jīng)成為國內(nèi)外學(xué)者研究的重點(diǎn)[1-4]。錨桿支護(hù)是煤礦巷道最常用的支護(hù)方式,高強(qiáng)度、高剛度和高可靠性錨桿支護(hù)成為發(fā)展趨勢[5-7]。在沖擊地壓巷道中,錨桿支護(hù)系統(tǒng)不僅受靜載作用,還受沖擊載荷的影響,網(wǎng)片作為錨桿支護(hù)中的重要構(gòu)件,對錨桿支護(hù)效果和巷道圍巖穩(wěn)定控制具有重要作用[8-10]。

    網(wǎng)片在錨桿支護(hù)中的主要作用體現(xiàn)在:一是可有效擴(kuò)散錨桿的預(yù)應(yīng)力,使錨桿的高預(yù)應(yīng)力擴(kuò)散至圍巖,控制圍巖的變形;二是網(wǎng)片在沖擊載荷作用下,與圍巖同步變形,從而吸收沖擊地壓釋放的部分能量,形成整體穩(wěn)定的支護(hù)結(jié)構(gòu)[11]。此外,網(wǎng)片能夠有效的維護(hù)錨桿之間的圍巖,防止破碎煤巖垮落,有利于巷道整體穩(wěn)定[12]。專家學(xué)者對網(wǎng)片力學(xué)性質(zhì)研究主要集中在以下兩方面:一是網(wǎng)片的力學(xué)性能研究,孫志勇等[13]利用金屬網(wǎng)試驗(yàn)臺,對金屬網(wǎng)在垂直載荷作用下的力學(xué)響應(yīng)特征進(jìn)行測試,建立了金屬網(wǎng)絲受力模型,發(fā)現(xiàn)在垂直載荷作用下鋼筋網(wǎng)的支護(hù)剛度和支護(hù)及時性優(yōu)于菱形網(wǎng);周俊麗等[14]運(yùn)用正交試驗(yàn)設(shè)計了以鋼筋直徑、鋼筋網(wǎng)網(wǎng)格邊長、鋼筋型號為變量因素的鋼筋焊接網(wǎng)支護(hù)剛度實(shí)驗(yàn),采用方差分析及多元回歸分析等方法,結(jié)果表明鋼筋直徑是影響支護(hù)剛度最主要的因素;郝登云等[15]針對特厚煤層巷道支護(hù)問題,分析了現(xiàn)場巷道受力特征及變形規(guī)律,通過數(shù)值模擬方法分析了錨網(wǎng)強(qiáng)力支護(hù)技術(shù)對巷道變形控制難點(diǎn);張世凱[16]針對經(jīng)緯網(wǎng)編織節(jié)點(diǎn)無約束的網(wǎng)孔結(jié)構(gòu)特點(diǎn),以節(jié)點(diǎn)為研究對象建立模型進(jìn)行理論分析,得出經(jīng)緯網(wǎng)在每平方米重量相同的情況下,承力指標(biāo)值隨網(wǎng)孔的增大而減小,即相同重量情況下,小網(wǎng)孔、細(xì)網(wǎng)絲金屬網(wǎng)承載性能大于大網(wǎng)孔、粗網(wǎng)絲金屬網(wǎng)的承載性能。二是網(wǎng)片支護(hù)作用研究,付玉凱等[17]研究發(fā)現(xiàn),在動壓影響巷道中,菱形網(wǎng)的吸能效果最好,菱形網(wǎng)具有良好的緩沖作用,可以吸收更多的沖擊能量;張金松等[18]通過實(shí)驗(yàn)室材料模型對比試驗(yàn),研究模型結(jié)構(gòu)變形、破壞規(guī)律和承載能力,試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合錨網(wǎng)支護(hù)技術(shù)能夠適用地質(zhì)條件惡劣、巷道圍巖嚴(yán)重變形情況下的支護(hù)要求。高議民[19]通過理論分析及數(shù)值模擬錨網(wǎng)受力,研究得出,進(jìn)行錨網(wǎng)支護(hù)后,巷道圍巖變形得到有效的改善,巷道護(hù)表效果明顯,能夠有效抑制巷道變形。從現(xiàn)有的研究成果來看,國內(nèi)外專家學(xué)者對網(wǎng)片進(jìn)行了大量的研究,所得研究成果對錨桿支護(hù)用網(wǎng)片的發(fā)展起到了推動作用,但針對網(wǎng)片的研究主要集中在靜載力學(xué)性能,沖擊載荷作用下網(wǎng)片的動載力學(xué)性能研究較少,針對礦用非金屬網(wǎng)片的研究大量集中在現(xiàn)場實(shí)際應(yīng)用,缺少具有針對性的試驗(yàn)研究。鑒于以上情況,筆者采用實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)方法,利用落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)對礦用金屬網(wǎng)和非金屬網(wǎng)進(jìn)行動載力學(xué)性能測試,獲取網(wǎng)片的沖擊力時程曲線、位移時程曲線及變形特征等,分析金屬網(wǎng)片及非金屬網(wǎng)片的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律,為沖擊地壓巷道錨桿支護(hù)所需網(wǎng)片的選擇提供參考。

    1 動載沖擊試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)設(shè)備

    試驗(yàn)采用自主研發(fā)的30000 J多功能落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行網(wǎng)片動載力學(xué)性能試驗(yàn)。試驗(yàn)機(jī)主要由主體框架、錘體組件、抓脫及提升裝置、緩沖及防護(hù)裝置、控制裝置、沖擊測試系統(tǒng)六大部分組成,最大有效沖擊高度為5000 mm,質(zhì)量為350~1000 kg,實(shí)際使用中可根據(jù)需要,通過添加砝碼組件調(diào)節(jié)落錘質(zhì)量,有效沖擊能量不小于30000 J;試驗(yàn)機(jī)配備有沖擊力值傳感器、激光位移傳感器等高精度傳感器,利用多通道高速采集系統(tǒng)對沖擊力、應(yīng)變、位移等參量進(jìn)行同步采集,并自動分析沖擊過程中礦用網(wǎng)片的受力及吸能參數(shù),采樣分辨率為16 bits,最大采樣頻率為2000 kHz,頻率響應(yīng)不低于500 kHz,動態(tài)載荷測量誤差小于2%,確保各類傳感器信號值域的準(zhǔn)確性[20]。

    試驗(yàn)采用中心加載的測試方法,將網(wǎng)片試樣安裝固定在固定支座上,網(wǎng)片周邊采用鋼帶或梯梁等壓板壓緊,并采用螺母固定,網(wǎng)片安裝如圖1所示。

    圖1 網(wǎng)片固定支座Fig.1 Schematic of mesh fixed support

    1.2 網(wǎng)片沖擊方案

    沖擊試驗(yàn)所選用的網(wǎng)片為同一廠家、同一批次生產(chǎn)的金屬網(wǎng)和非金屬網(wǎng),同種類網(wǎng)片材料屬性、結(jié)構(gòu)特征基本相同。其中金屬網(wǎng)選用機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng),由直徑為6 mm的鋼筋經(jīng)編制后,在交點(diǎn)處進(jìn)行點(diǎn)焊而制成的網(wǎng)狀制品,網(wǎng)片網(wǎng)孔大小為80 mm×80 mm,網(wǎng)片尺寸為1200 mm×1200 mm;非金屬網(wǎng)選用鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng),鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)是由4根直徑為0.1 mm的碳素彈簧鋼絲經(jīng)聚氯乙烯樹脂包裹后進(jìn)行表面處理而形成的網(wǎng)狀制品,網(wǎng)片網(wǎng)孔大小為80 mm×80 mm,網(wǎng)絲寬度為1 mm,網(wǎng)片尺寸為1200 mm×1200 mm。

    試驗(yàn)主要研究機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)和鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)在不同沖擊能量作用下的動載沖擊力學(xué)性能。試驗(yàn)時,將網(wǎng)片鋪設(shè)在尺寸為1000 mm×1000 mm的固定支座上,把壓板放置在網(wǎng)片四邊上部,壓板每邊利用三個螺栓進(jìn)行壓緊固定,調(diào)整支座,確保支座中心與落錘錘頭在同一條垂線;調(diào)整完畢后,檢查各傳感器工作狀況,確保傳感器工作正常;確認(rèn)完畢后,將落錘頭提升至所需能量高度,啟動試驗(yàn)機(jī),落錘做自由落體運(yùn)動對網(wǎng)片進(jìn)行沖擊。沖擊過程利用落錘自身攜帶的傳感器以及試驗(yàn)機(jī)框架立柱上的高精度激光位移傳感器,獲得網(wǎng)片的沖擊力時程曲線、位移時程曲線以及網(wǎng)片的變形情況。

    對網(wǎng)片進(jìn)行單次沖擊試驗(yàn),其中機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)沖擊能量范圍為500 J到5000 J,每次增加500 J,共計10組試驗(yàn);鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)沖擊能量范圍為250 J到2250 J,每次增加250 J,共計9組試驗(yàn)。

    2 網(wǎng)片動載力學(xué)性能研究

    2.1 沖擊作用下網(wǎng)片的變形情況分析

    不同沖擊能量下機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)的變形情況如圖2所示。從圖中可以看出,網(wǎng)片受到?jīng)_擊載荷作用時,整體受力均勻,網(wǎng)片變形主要集中在固定壓板接觸處,沖擊載荷加載中心部位變形較小,且以“十字”形式向心變形,如圖3所示。當(dāng)沖擊能量在500~3500 J時,網(wǎng)片破壞主要是焊接點(diǎn)開裂,鋼筋未出現(xiàn)斷裂,網(wǎng)片整體保持良好的承載能力;當(dāng)沖擊能量超過4000 J時,網(wǎng)片與固定壓板接觸處鋼筋出現(xiàn)大量斷裂,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)整體承載能力降低。

    圖2 不同沖擊能量作用下鋼筋網(wǎng)變形形態(tài)Fig.2 Morphology of steel mesh under different impact energies

    圖3 鋼筋網(wǎng)“十字”變形Fig.3 Deformation of steel mesh “cross”

    不同沖擊能量作用下鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)的變形情況如圖4所示,從圖中可以看出,網(wǎng)片在沖擊載荷作用下整體受力不均勻,存在局部網(wǎng)絲因應(yīng)力集中而導(dǎo)致破壞的現(xiàn)象,應(yīng)力集中部位主要為沖擊載荷加載中心部位和固定壓板接觸處,兩處區(qū)域網(wǎng)片出現(xiàn)聚氯乙烯層破裂、碳素彈簧鋼絲嚴(yán)重變形的現(xiàn)象,網(wǎng)片其他區(qū)域網(wǎng)格間基本保持了原有形態(tài)。隨著沖擊載荷的不斷增大,網(wǎng)片的變形極為明顯,聚氯乙烯層破裂數(shù)量明顯增多,碳素彈簧鋼絲變形顯著增大。當(dāng)沖擊能量增加至1500 J時,網(wǎng)片出現(xiàn)碳素彈簧鋼絲斷裂破壞現(xiàn)象,網(wǎng)片整體承載能力顯著降低;當(dāng)沖擊能量達(dá)到2000 J時,碳素彈簧鋼絲大量斷裂,網(wǎng)片發(fā)生整體破斷,出現(xiàn)擊穿現(xiàn)象,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)失去承載能力。

    圖4 不同沖擊能量作用下聚酯網(wǎng)變形形態(tài)Fig.4 Morphology of polyester mesh under different impact energies

    整體來看,網(wǎng)片變形破壞區(qū)域主要集中在沖擊載荷加載中心部位和固定壓板接觸處。機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)變形破壞區(qū)域主要集中在固定壓板接觸處,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)變形破壞區(qū)域主要集中在沖擊載荷加載中心部位和固定壓板接觸處。

    2.2 網(wǎng)片沖擊力時程曲線分析

    機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)沖擊力與時間曲線如圖5所示。由圖可知,網(wǎng)片沖擊力時程曲線可分為3個階段,分別為快速承載階段(OA段)、波動穩(wěn)定承載階段(AB段)及衰減階段(BC段)??焖俪休d階段,網(wǎng)片所受沖擊力隨時間的增加而快速增加,沖擊力時程曲線整體上按照一定比例快速延伸,其主要原因?yàn)榫W(wǎng)片初始處于自由狀態(tài),能夠快速適應(yīng)沖擊力的變化,沖擊力隨時間成比例增長。波動穩(wěn)定承載階段沖擊力時程曲線呈現(xiàn)波動現(xiàn)象,導(dǎo)致該現(xiàn)象的主要原因?yàn)樵撾A段網(wǎng)片整體受力均勻,沖擊力位于一定區(qū)間內(nèi)小幅度變化,但錘頭與網(wǎng)片未能完全接觸,且各網(wǎng)絲受力不均勻,致使沖擊力出現(xiàn)起伏波動的情況。衰減階段沖擊力時程曲線按照一定比例迅速下降,其原因?yàn)榫W(wǎng)片通過變形達(dá)到最大變形量后,部分網(wǎng)絲開始產(chǎn)生永久變形或恢復(fù)原本形態(tài),吸收大部分沖擊能量使沖擊力迅速下降。

    圖5 鋼筋網(wǎng)沖擊力與時間曲線Fig.5 Impact force on the steel mesh versus time

    鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)沖擊力與時間曲線如圖6所示。由圖可知,快速承載階段,網(wǎng)片所受沖擊力隨時間的增加而增加,但增長比例明顯小于機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng),主要原因?yàn)榫W(wǎng)片中碳素彈簧鋼絲與聚氯乙烯層間存在黏著力,使網(wǎng)片在變形期間提供一定的附加承載力,延長了沖擊能量作用時長。鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)沖擊力時程曲線基本無波動穩(wěn)定承載階段,主要原因?yàn)殄N頭與網(wǎng)片能完全接觸,且各網(wǎng)絲受力均勻。衰減階段沖擊力時程曲線按照一定比例下降,但下降比例明顯小于機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng),其原因?yàn)榫W(wǎng)片受到?jīng)_擊力作用時,先出現(xiàn)聚氯乙烯層破裂,由碳素彈簧鋼絲作為主要沖擊載荷承載體,通過碳素彈簧鋼絲與聚氯乙烯的黏著力及擴(kuò)大塑性變形范圍,來吸收更多的沖擊能量,減緩能量衰減。

    圖6 聚酯網(wǎng)沖擊力與時間曲線Fig.6 Impact force on polyester mesh versus time

    網(wǎng)片沖擊能量與沖擊力峰值關(guān)系如圖7所示,從圖中可以看出,網(wǎng)片沖擊力峰值隨著沖擊能量的增加而增加。機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)沖擊力峰值變化明顯,沖擊力峰值變化范圍為19.57~49.29 kN;不同于機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng),聚酯網(wǎng)沖擊力峰值變化并不明顯,峰值范圍為10.24~17.79 kN。在沖擊能量為500、1000、1500及2000 J條件下,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)沖擊力峰值明顯大于鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng),由此可知,相同沖擊能量下,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)片能承載更大的沖擊力。

    圖7 沖擊能量與沖擊力峰值關(guān)系Fig.7 Peak impact force of steel and polyester mesh versus impact energy

    2.3 網(wǎng)片位移時程曲線分析

    網(wǎng)片位移與時間曲線如圖8所示,由圖可知,網(wǎng)片的位移隨著沖擊能量的增加而增加,其中機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)位移變化由119.7 mm增長至277.2 mm;鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移變化由152.1 mm增長至356.8 mm,且前者作用時間小于后者。在沖擊能量為500 J時,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)位移為119.7 mm,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移為221.1 mm;在沖擊能量為1000 J時,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)位移為141.5 mm,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移為300.2 mm;在沖擊能量為1500 J時,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)位移為169.3 mm,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移為263.2 mm;在沖擊能量為2000 J時,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)位移為164.3 mm,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移為356.8 mm;由此可知,相同沖擊能量下,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移變化為機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)的2倍,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)的抗變形能力明顯劣于機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)。

    圖8 網(wǎng)片位移與時間曲線Fig.8 Displacement of steel and polyester mesh versus time

    2.4 吸能特性

    錨網(wǎng)能量吸收率可采用式(1)計算:

    式中,η為能量吸收率;Q為網(wǎng)片的吸收能量值,J;m為錘頭的質(zhì)量,g;h為落錘的沖擊高度,m;Δh為網(wǎng)片的變形量,m。

    將不同沖擊能量作用下網(wǎng)片的能量吸收率關(guān)系繪制成曲線,如圖9所示。由圖可知,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)在沖擊能量作用下能量吸收率變化不大,變化區(qū)間位于94.82%~98.44%之間,平均能量吸收率為97.09%;鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)能量吸收率在93.74%~99.96%之間,平均能量吸收率為98.28%。由此可知,在沖擊能量作用下機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)能量吸收率較為平穩(wěn),對圍巖的支護(hù)能力較為穩(wěn)定。主要原因?yàn)樵跊_擊載荷作用下,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)通過網(wǎng)絲的形變及局部焊點(diǎn)開裂破壞,能量消耗變化不大,而鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)受局部受力集中的影響,導(dǎo)致聚氯乙烯層及碳素彈簧鋼絲形變破斷,能量消耗情況復(fù)雜不穩(wěn)定。

    圖9 沖擊能量與網(wǎng)片能量吸收率關(guān)系Fig.9 Energy absorption of steel and polyester mesh versus impact energy

    3 結(jié) 論

    1)沖擊載荷作用下,網(wǎng)片沖擊力時程曲線可分為緩慢承載階段、波動穩(wěn)定承載階段及衰減階段。網(wǎng)片沖擊力峰值隨著沖擊能量的增加而增加,相同沖擊能量下,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)片能承載更大的沖擊力。

    2)隨著沖擊能量的增加,網(wǎng)片位移變形逐漸增加,在相同沖擊能量下,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)位移變化為機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)的2倍,在抗變形能力方面前者明顯劣于后者。

    3)網(wǎng)片主要破壞區(qū)域不同,機(jī)編焊接鋼筋網(wǎng)破壞集中在固定壓板接觸處,鋼塑復(fù)合聚酯網(wǎng)破壞集中在沖擊載荷加載中心部位和固定壓板接觸處,且前者抵抗沖擊能量是后者的2.5倍,可為沖擊地壓巷道不同支護(hù)區(qū)域錨網(wǎng)的選取提供參考。

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