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    近距煤層合層綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究

    2024-03-18 09:06:18高召寧
    山東煤炭科技 2024年2期
    關(guān)鍵詞:綜放覆巖巖層

    董 甜 高召寧

    (安徽理工大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,安徽 淮南 232001)

    綜放開采技術(shù)是一種適用于厚煤層開采的產(chǎn)量高、生產(chǎn)成本少、經(jīng)濟效益好、安全有保障的采煤方法[1]。隨著綜放開采技術(shù)的發(fā)展應(yīng)用,人們在關(guān)于綜放采場的覆巖運動規(guī)律及礦山壓力理論方面進行了大量的研究工作。錢鳴高等[2-4]根據(jù)煤層開采時基本頂?shù)钠茢嗵卣?,建立了基本頂斷裂前后的彈性基礎(chǔ)梁模型。張頂立等[5]提出了綜放開采覆巖結(jié)構(gòu)的基本形式,建立了綜放面采場圍巖力學(xué)模型。王家臣等[6]運用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對不同直接頂厚度的綜放工作面開采過程進行分析,得到以大青灰?guī)r為堅硬頂板的工作面開采過程中應(yīng)力變化特征。陳忠輝等[7]通過數(shù)值模擬的手段對頂煤、頂板的三維采場模型進行研究,得到了該模型的變形破壞模擬結(jié)果,為實際工況提供一定的參考價值。王金華等[8]提出了特厚煤層綜放開采頂煤體“三帶”結(jié)構(gòu)模型,即自下而上分別為“散體帶”“塊體帶”“裂隙梁帶”。柴敬等[9-10]對綜放工作面的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律進行研究,提出高韌性煤層放頂煤開采具有明顯的周期來壓以及復(fù)合關(guān)鍵層自下而上逐步發(fā)生破斷,出現(xiàn)同步和非同步破斷現(xiàn)象。

    目前,關(guān)于綜放開采技術(shù)的研究主要集中在單一厚煤層方面[11-12],涉及近距煤層合層綜放開采問題研究較少?;诖?,該文以渦北煤礦842 首采綜放工作面為工程背景,采用相似模擬試驗和數(shù)值分析方法,研究81與82煤層合層綜放開采時覆巖移動破壞和超前支承壓力分布規(guī)律。

    1 概況

    渦北煤礦842 工作面為首采工作面,可采走向長1750 m,傾斜寬140 m,開采的81煤厚2.70~7.00 m(平均4.19 m)、82煤厚1.70~4.40 m(平均3.28 m),夾矸厚0.50~3.70 m(平均1.51 m),巖性為泥巖,局部為碳質(zhì)泥巖。81與82煤層間距0.5~6.77 m,平均2.23 m。煤層結(jié)構(gòu)較為簡單,傾角范圍為15°~32°,平均25.5°。利用單一走向長壁后退式綜采放頂煤采煤方法對842 工作面進行開采,割煤高度2.5 m,采放比2.5/7.20=1:2.88。

    2 開采覆巖移動破壞規(guī)律研究

    2.1 相似模擬模型設(shè)計

    本次相似模擬試驗?zāi)P脱?42 工作面走向采用平面應(yīng)變模型,模型尺寸為長×寬×高=300 cm×30 cm×130 cm。 幾 何 相 似 常 數(shù) 為Cl=Lp:Lm=1:0.01,密度相似常數(shù)為Cρ=ρp:ρm=1:0.6。模型左右邊界各留設(shè)20 cm 煤柱,切眼寬8 cm,每隔兩小時開采一次,每次開采2.4 cm,模擬工作面實際推進長度260 m。

    模型制作時在82煤底板預(yù)埋4 個壓力盒,待模型曬干后,用石灰將模型表面刷白并布置位移測點,位移測點間隔10 cm。各測點布置如圖1。

    圖1 相似模擬測點布置(mm)

    2.2 回采工作面礦壓顯現(xiàn)特征

    回采工作面從模型右側(cè)開始,隨著推進距離增加,直接頂懸露面積增大,當(dāng)達到其極限跨距時開始垮落。由于基本頂?shù)膹姸容^大,直接頂發(fā)生初次垮落后,基本頂處于懸露狀態(tài),以“板”的形式支撐上覆巖層的重量。當(dāng)工作面推進到28 m 時,基本頂砂巖層發(fā)生初次破斷垮落。此后,隨工作面推進,基本頂發(fā)生周期性破斷,回采工作面也呈現(xiàn)出周期性來壓現(xiàn)象,周期來壓步距為15~20 m,平均為17.5 m,每次周期來壓都會引起上覆巖層較大的變形和破壞。基本頂來壓步距見表1。

    表1 基本頂來壓步距 m

    2.3 上覆巖層破斷特征

    842 綜放工作面回采結(jié)束后,待覆巖移動破壞穩(wěn)定后測量其垮落帶和導(dǎo)水?dāng)嗔褞?,得到垮落帶高度?8 m,在開切眼附近斷裂帶的最大發(fā)育高度為103.8 m,為采高的10.7 倍;在停采線附近斷裂帶的最大發(fā)育高度為95.4 m,為采高的9.8 倍。從巖層的破壞程度來看,垮落帶中的巖石塊度較小,碎脹系數(shù)較大,排列較為雜亂;斷裂帶中的巖石塊度較大,排列較為整齊,碎脹系數(shù)較小。上覆巖層體破斷特征如圖2。

    圖2 842 工作面開采結(jié)束后上覆巖層破斷特征

    從相似模擬試驗過程中得出,當(dāng)產(chǎn)生初次來壓時,煤層上方離層裂隙迅速發(fā)育拓展,在下一個周期來壓期間,煤層上方離層裂隙主要沿橫向擴展,可以看出裂隙長度和離層高度隨工作面的推進而不斷拓展延伸,其中豎向離層裂隙的最終長度發(fā)育較短。工作面推進過程中,低位覆巖呈梯形破壞演化特征,在工作面后方裂隙不斷地經(jīng)歷發(fā)育、閉合壓實階段,裂隙發(fā)育豐富區(qū)處于工作面后方和切眼前方采空區(qū)上方的覆巖中。

    隨著工作面推進距離的增加,離層層位不斷向上發(fā)展,裂縫范圍增大,上覆巖層中的離層裂隙呈臺階式向上發(fā)展。

    2.4 支承壓力分布特征

    1)開切眼處支承壓力分布特征

    根據(jù)模型中應(yīng)力實驗觀測數(shù)據(jù)得出,842 綜放工作面回采過程中開切眼處支承壓力分布曲線如圖3。

    圖3 開切眼處支承壓力分布曲線

    隨著工作面的推進,布置在開切眼測點處的支承壓力隨之變化。當(dāng)工作面推進至距切眼17 m 時,支承壓力第一次達到峰值,支承壓力峰值大小為23.9 MPa,集中系數(shù)為1.08。此后直接頂初次垮落,開切眼測點處支承壓力有所減小。當(dāng)工作面繼續(xù)推進,開切眼測點處支承壓力再次逐漸增大。

    當(dāng)工作面推進距切眼煤壁27 m 時,支承壓力再次達到峰值,為37.7 MPa,支承壓力集中系數(shù)為1.71。基本頂和上覆巖層的自重應(yīng)力開始轉(zhuǎn)移給工作面前后煤壁支撐,導(dǎo)致煤壁發(fā)生變形,這預(yù)示著基本頂即將發(fā)生初次來壓。當(dāng)工作面向前推進距切眼28 m 時,基本頂?shù)谝淮螖嗔?,回采工作面初次來壓,之后開切眼處測點支承壓力略有減小。再次繼續(xù)推進工作面后,測點支承壓力又逐漸增大,與支承壓力第一次達到峰值的變化規(guī)律類似。當(dāng)工作面距切眼60 m 時,支承壓力第三次達到峰值,為46.5 MPa,集中系數(shù)為2.10。當(dāng)工作面距切眼80 m時,支承壓力第四次達到峰值,為50.3 MPa,集中系數(shù)為2.28。

    隨著工作面推進,支承壓力變化幅度較小,說明之后工作面回采對開切眼處壓力影響不大。在842 首采綜放工作面整個開采過程中,切眼后方煤柱內(nèi)的支承壓力始終大于原巖應(yīng)力。

    2)停采線處支承壓力分布特征

    根據(jù)模型中應(yīng)力實驗觀測數(shù)據(jù)可以得出,842綜放工作面回采過程中停采線處支承壓力分布曲線如圖4。

    圖4 停采線處支承壓力分布曲線

    隨著回采工作面的推進,超前支承壓力在煤壁前方50 m 處開始有響應(yīng),但是增長速率緩慢。當(dāng)工作面推進距離停采線處測點小于30 m 時,支承壓力增長速率顯著增大;而后繼續(xù)向前推進工作面直至距離停采線處測點10 m 時,支承壓力達到最大值,為42.38 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)1.99;隨后支承壓力急劇降低,當(dāng)工作面推進至停采線測點上方時,支承壓力降到最低。

    3 覆巖變形破壞規(guī)律數(shù)值分析

    3.1 數(shù)值模型建立與參數(shù)設(shè)計

    本次數(shù)值分析實驗采用FLAC3D建立三維數(shù)值模型,幾何尺寸為長×寬×高=230 m×500 m×220 m。對該模型的XYZ 坐標(biāo)軸分別定義為工作面的傾向、走向和鉛直方向,其中鉛直向上為正方向。

    模型的邊界條件為模型側(cè)面水平位移為0,底部垂直位移為0。模擬842 工作面采深高度為850 m,上覆巖層自重應(yīng)力為21.2 MPa。本次模擬工作面連續(xù)推進140 m,每次開挖20 m,采空區(qū)周邊留設(shè)50 m 的煤柱。

    3.2 采場圍巖走向應(yīng)力云圖分析

    模擬結(jié)果如圖5 所示,反映了支承壓力隨工作面推進距離增加的演變過程。

    圖5 工作面推進不同距離下支承壓力分布云圖

    工作面的回采導(dǎo)致原先穩(wěn)定圍巖狀態(tài)發(fā)生破壞,采場圍巖應(yīng)力重新分布,如圖5 所示。采空區(qū)的上覆巖層應(yīng)力呈現(xiàn)出對稱分布,并在工作面前后出現(xiàn)集中應(yīng)力現(xiàn)象。隨著工作面的不斷推進,工作面的前方支承壓力逐漸增大,與應(yīng)力集中系數(shù)成正相關(guān)。當(dāng)工作面推進距離從70 m 增加到110 m 時,工作面前方支承壓力峰值從28.49 MPa 增加到37.72 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)從1.34 增加到1.78,同比增長32.8%。隨后工作面向前推進至150 m 時,工作面前方支承壓力峰值為43.19 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為2.04,同比增長14.6%;當(dāng)工作面回采過程即將完成,即推進至190 m 時,工作面前方支承壓力峰值為46.67 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)2.22,同比增長7.8%。

    3.3 超前支承壓力分布特征

    為分析不同推進距離下超前支承壓力分布規(guī)律,消除側(cè)向支承壓力對其產(chǎn)生影響,從而導(dǎo)出工作面中部位置的超前支承壓力分布曲線圖,反映了超前支承壓力隨工作面推進距離增加的演變過程,如圖6。

    圖6 工作面超前支承壓力分布

    隨著工作面推進,采場圍巖應(yīng)力場發(fā)生改變,在工作面前方形成超前支承壓力,此支承壓力變化規(guī)律與相似模擬試驗的支承壓力分布類似。超前支承壓力在煤壁前方0~10 m 范圍內(nèi)呈線性增長,在煤壁前方10~50 m 范圍內(nèi)超前支承壓力迅速降低,距離煤壁50 m 以后逐漸趨向于原巖應(yīng)力。

    在工作面不斷推進過程中,超前支承壓力峰值逐漸增長,在煤壁前方10 m 處出現(xiàn)超前支承壓力峰值,由26.87 MPa 增大為42.34 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)由1.27 增大為2.00。

    近距煤層合層綜放開采過程中,采空區(qū)頂板出現(xiàn)拉伸破壞的現(xiàn)象,工作面向前推進過程中,采空區(qū)上方出現(xiàn)應(yīng)力降低區(qū),并不斷地以拱形的形態(tài)逐漸向上發(fā)展,由圖5(d)可知,應(yīng)力降低區(qū)高度為40 m,與垮落帶高度相吻合。

    3.4 采場圍巖走向垂直位移云圖分析

    為了研究工作面回采對巖層位移的影響,對工作面推進不同距離時采場圍巖垂直位移云圖進行分析,如圖7 所示,并繪制出頂板的垂直位移變化曲線如圖8 所示,反映了頂板垂直位移隨工作面推進距離增加的演變過程。

    圖7 工作面推進不同距離下垂直位移分布云圖

    圖8 工作面走向方向采空區(qū)中央位置垂直位移變化曲線

    隨著工作面的不斷推進,采場圍巖位移場發(fā)生改變,采空區(qū)上覆巖層位移呈現(xiàn)出對稱分布。此位移場變化規(guī)律與應(yīng)力場演變過程類似。

    采空區(qū)下方底板巖層運動方向與上覆巖層相反,形成底鼓區(qū)域。對覆巖位移演化研究表明,距離采空區(qū)越遠(yuǎn)的巖層位移越小,且最終的下沉量較低。

    由圖8 可知,頂板下沉量隨著工作面的推進逐漸增大,當(dāng)工作面推進至70 m 時,頂板最大下沉量為1.55 m;當(dāng)工作面推進至110 m 時,最大下沉量為2.69 m;當(dāng)工作面推進至150 m 時,最大下沉量為3.93 m;工作面推進到190 m 時,頂板最大下沉量達到回采階段的最大值,為5.84 m。工作面由起始推進至190 m 的過程中,覆巖下沉趨勢逐漸明顯,采空區(qū)兩側(cè)的下沉量低于采空區(qū)中部的下沉量。

    4 結(jié)論

    1)根據(jù)相似模擬試驗研究得出近距煤層合層綜放開采時頂板明顯呈“兩帶”,其中垮落帶高度38 m,開切眼附近斷裂帶高度103.8 m,停采線附近斷裂帶高度95.4 m;842 工作面合層綜放開采時基本頂初次來壓步距28 m,周期來壓步距17.5 m。

    2)通過數(shù)值分析模擬渦北煤礦842 工作面不同推進距離下的應(yīng)力場和位移場演變規(guī)律,研究工作面超前支承壓力經(jīng)歷了不斷增長的動態(tài)變化過程,其規(guī)律與頂板位移變化頗為相似。近距煤層合層綜放開采數(shù)值分析中工作面頂板最大下沉量和超前支承壓力分別在推進距離為190 m 時達到最大,下沉量為5.98 m,支承壓力峰值為46.67 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為2.2;并且工作面兩端有應(yīng)力集中現(xiàn)象,采空區(qū)上部形成應(yīng)力釋放區(qū),對采空區(qū)頂板造成拉伸破壞,需加強對近距煤層的支護。

    3)近距煤層合層綜放開采工作面相似模擬與數(shù)值分析支承壓力變化規(guī)律能夠相互驗證,即綜放工作面主要存在原巖應(yīng)力區(qū)、應(yīng)力增高區(qū)和應(yīng)力降低區(qū)三個應(yīng)力分區(qū)。

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