劉景陽
(1.西南電子技術(shù)研究所,成都 610000; 2. 四川省空天電子裝備環(huán)境適應(yīng)性技術(shù)工程實(shí)驗(yàn)室,成都 610000)
彈載電子設(shè)備能夠保證導(dǎo)彈在運(yùn)行過程中穩(wěn)定運(yùn)行并精確命中目標(biāo),而隨著導(dǎo)彈性能提升,高溫、長時(shí)間、高熱耗等對(duì)彈載電子設(shè)備熱控提出了更為嚴(yán)苛的要求。由于彈載電子設(shè)備難以獲得外部冷源支撐,在對(duì)電子設(shè)備進(jìn)行熱控設(shè)計(jì)時(shí),通常不會(huì)選用液冷以及風(fēng)機(jī)強(qiáng)迫風(fēng)冷散熱這兩種散熱方式,更多地是選擇利用設(shè)備自身結(jié)構(gòu)做熱沉的被動(dòng)方式以延緩設(shè)備內(nèi)部各電子器件在任務(wù)剖面條件下的溫升速率,從而達(dá)到設(shè)備在全工作周期內(nèi)穩(wěn)定工作的目的,而隨著工作時(shí)長的增加,電子設(shè)備熱耗累積,外部高溫環(huán)境持續(xù)輸入熱量,使得電子設(shè)備通過結(jié)構(gòu)自身做熱沉已難以滿足設(shè)備的熱控需求。
目前,已有大量學(xué)者進(jìn)行了彈載電子設(shè)備熱控技術(shù)研究。其中,候煦、尹本浩、楊喬森等[1-3]就相變材料在彈載電子設(shè)備中的應(yīng)用進(jìn)行了研究,證明了相變材料對(duì)彈載電子設(shè)備熱控起到了重要作用,鄭雪曉、王磊等[4-6]就相變材料強(qiáng)化導(dǎo)熱結(jié)構(gòu)進(jìn)行了研究,證明了通過設(shè)計(jì)增強(qiáng)導(dǎo)熱的結(jié)構(gòu)可提升相變材料利用效率,強(qiáng)化電子設(shè)備散熱能力,YARAN W、劉振宇等[7-9]論證了高導(dǎo)熱材料作為熱沉可減少固體傳導(dǎo)熱阻提升散熱能力。
由于部分彈載電子設(shè)備內(nèi)部結(jié)構(gòu)緊湊,無法在設(shè)備內(nèi)部增加熱沉對(duì)芯片進(jìn)行熱控,為了能夠使?jié)M足彈載電子設(shè)備更長時(shí)間的穩(wěn)定運(yùn)行要求,可通過外掛熱沉模塊的形式,對(duì)電子設(shè)備整體進(jìn)行熱控。外掛熱沉結(jié)構(gòu)可通過外掛實(shí)心結(jié)構(gòu)模塊或外掛相變模塊的形式實(shí)現(xiàn)。
本文以一種典型磚式相控陣天線作為研究對(duì)象。分別研究了設(shè)備原結(jié)構(gòu)、外掛結(jié)構(gòu)熱沉以及外掛相變熱沉三種形式對(duì)設(shè)備在不同時(shí)間內(nèi)的升溫速率,并對(duì)比外掛結(jié)構(gòu)材料熱沉以及外掛相變材料熱沉對(duì)于電子設(shè)備升溫速率的影響。再通過進(jìn)一步對(duì)比外掛結(jié)構(gòu)材料熱沉以及外掛相變材料熱沉得尺寸、質(zhì)量等相關(guān)收益,找出在任務(wù)剖面條件下,實(shí)現(xiàn)彈載電子設(shè)備熱控的有效措施。
根據(jù)能量守恒定律,電子設(shè)備升溫所需熱量等于外界流入熱量與內(nèi)部熱源產(chǎn)熱之和。且本論文采用有限體積法進(jìn)行仿真分析,NS 方程為:
設(shè)備隨時(shí)間變化的升溫方程為:
式中:
φ—輸入熱量;
m—物體質(zhì)量;
cp—物體定壓比熱容;
Δt—溫度變化量;
Δτ—時(shí)間變化量。
當(dāng)通過采用增加結(jié)構(gòu)材料的形式來達(dá)到熱控目的時(shí),在傳熱方程中物體質(zhì)量m增加,相同溫升Δt下的溫升時(shí)間τΔ 增加,設(shè)備達(dá)到熱控目的。
當(dāng)通過采用增加相變材料的形式達(dá)到熱控目的時(shí),一方面設(shè)備整體質(zhì)量m增加,溫升時(shí)間得到延緩,另一方面,當(dāng)設(shè)備溫升到相變材料相變溫度點(diǎn)時(shí),相變材料開始進(jìn)行相變并在一定溫度區(qū)間內(nèi)吸收大量熱量,該過程在仿真中可等效為相變材料在相變溫度區(qū)間內(nèi)比熱容cp突然增加,進(jìn)而大幅延長溫升時(shí)間Δτ。
某型磚式相控陣天線結(jié)構(gòu)形式如圖1 所示。由于該相控陣天線內(nèi)部結(jié)構(gòu)緊湊,在相控陣天線內(nèi)部增加相變材料或增加結(jié)構(gòu)材料作為熱沉難度較高,所以在相控陣天線兩側(cè)外掛兩個(gè)熱沉模塊的形式延緩設(shè)備溫升,具體表現(xiàn)形式如圖2 所示。
圖1 典型相控陣天線結(jié)構(gòu)示意圖
圖2 外掛熱沉結(jié)構(gòu)形式
圖3 設(shè)備內(nèi)部芯片溫升曲線對(duì)比
圖4 設(shè)備外殼溫升對(duì)比
圖5 1 000 s 設(shè)備外殼溫度
圖6 2 000 s 設(shè)備外殼溫度
圖7 3 000 s 設(shè)備外殼溫度
圖8 3 000 s 外掛熱沉中心截面溫度
該相控陣天線的發(fā)熱部分由圖1 中的多個(gè)氮化鎵發(fā)熱芯片構(gòu)成,將熱量傳導(dǎo)至結(jié)構(gòu)件上進(jìn)行散熱。圖2 中的外掛熱沉作為相控陣天線的安裝附件安裝于設(shè)備兩側(cè)以延緩設(shè)備整體溫升。
該相控陣天線總熱耗為20 W,在該設(shè)備工作過程中外界熱量通過圖1 中的安裝支耳以及通過輻射的形式進(jìn)入電子設(shè)備。相控陣天線結(jié)構(gòu)件材料選用6063 鋁合金,發(fā)熱芯片為氮化鎵芯片,結(jié)構(gòu)熱沉材料選用黃銅,相變材料選用一種70 ℃復(fù)合石蠟相變材料,相變潛熱為220 J/g,相變材料熔程為(70~74)℃。各材料屬性如表 1 所示。
表1 復(fù)合相變材料屬性表
本論文以3 000 s 作為任務(wù)剖面條件,對(duì)比分析了相控陣天線在無外掛熱沉模塊、外掛結(jié)構(gòu)熱沉以及外掛相變熱沉三種情況下的設(shè)備溫升情況在1 000 s、2 000 s 以及3 000 s 設(shè)備的工作狀態(tài),并得到如下結(jié)果。
根據(jù)以上結(jié)果可知,在3 000 s 工作時(shí)間內(nèi),相控陣天線在無外掛熱沉的情況下溫升最高,天線內(nèi)部電子器件有效工作時(shí)長最短,相控陣天線外掛結(jié)構(gòu)熱沉或相變熱沉后溫升速率明顯降低,溫度降低達(dá)到50 ℃,其中相控陣天線外掛相變熱沉的溫升速率最低,相比相控陣天線外掛結(jié)構(gòu)熱沉降低(8~10)℃。此外,同體積結(jié)構(gòu)熱沉是同體積相變熱沉質(zhì)量的9~10 倍,外掛相變熱沉對(duì)設(shè)備整體質(zhì)量負(fù)荷更低,所以外掛相變模塊對(duì)于降低設(shè)備升溫速率,提升任務(wù)剖面條件下的電子設(shè)備工作性能最為有效。
同時(shí),由圖 7、圖 8 可知,在3 000 s 工作時(shí)間內(nèi),彈載電子設(shè)備外掛相變熱沉的外殼溫度最高不超過100 ℃,而相變材料熔程為(70~74)℃,說明相變材料并未完全融化,所以本論文中的相變熱沉設(shè)計(jì)仍有進(jìn)一步優(yōu)化的空間。
本文針對(duì)彈載電子設(shè)備熱控要求設(shè)計(jì)了一種外掛熱沉作為電子設(shè)備的安裝附件以降低電子設(shè)備升溫速率,提升電子設(shè)備在任務(wù)剖面條件下的熱控性能。對(duì)比了同一電子設(shè)備在不外掛熱沉、外掛結(jié)構(gòu)熱沉、外掛相變熱沉三種情況下的溫升情況,結(jié)論如下:
1)電子設(shè)備外掛結(jié)構(gòu)熱沉以及外掛相變熱沉相較于無外掛熱沉,均能提升設(shè)備的散熱性能,延長彈載電子設(shè)備的工作時(shí)間(1 000~1 500)s,滿足設(shè)備在任務(wù)剖面條件下的長時(shí)間工作要求;
2)通過外掛熱沉模塊的形式,可以在不改動(dòng)電子設(shè)備內(nèi)部結(jié)構(gòu)的情況下,延長彈載電子設(shè)備的工作時(shí)間,且外掛熱沉模塊作為設(shè)備的安裝附件,可根據(jù)設(shè)備實(shí)際安裝空間進(jìn)行靈活調(diào)整,具有安裝方便、加工難度低等優(yōu)點(diǎn);
3)同體積的相變材料比結(jié)構(gòu)材料能達(dá)到更好的熱控效果,并且結(jié)構(gòu)熱沉質(zhì)量是相變熱沉的9~10 倍,所以相變材料更適合用作彈載電子設(shè)備熱沉材料,而且隨著材料科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步,相變材料的導(dǎo)熱系數(shù)、相變焓值不斷增加,這將為相變熱控技術(shù)的應(yīng)用提供更大的可能。