鋼混疊合梁體外預(yù)應(yīng)力加固施工控制探析

熊亞平

摘要 為分析體外預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)在鋼混疊合梁中應(yīng)用的技術(shù)要點(diǎn)，以某跨河橋梁為例，在其鋼箱梁架設(shè)完成并拆除臨時(shí)支撐后，提出預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固鋼齒板和轉(zhuǎn)向裝置結(jié)合應(yīng)用的加固方案；通過(guò)Abaqus軟件構(gòu)建該簡(jiǎn)支鋼混疊合梁分析模型，對(duì)疊合梁體外預(yù)應(yīng)力加固施工過(guò)程中撓度、裂縫變化趨勢(shì)及破壞形態(tài)進(jìn)行模擬；基于模擬結(jié)果，對(duì)包括鋼箱梁預(yù)制、安裝，預(yù)應(yīng)力混凝土橋面板施工等在內(nèi)的施工要點(diǎn)展開(kāi)分析。結(jié)果表明，優(yōu)化后的鋼齒板與原結(jié)構(gòu)基本形成聯(lián)合受力體系，對(duì)原結(jié)構(gòu)損傷小；優(yōu)化后的轉(zhuǎn)向塊較好利用了原結(jié)構(gòu)橫隔板，便于預(yù)應(yīng)力鋼絞線的后期更換；取得了較好的施工控制效果。

關(guān)鍵詞 鋼混疊合梁；體外預(yù)應(yīng)力；加固；施工控制

中圖分類(lèi)號(hào) U445.72文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 A文章編號(hào) 2096-8949（2023）24-0110-04

0 引言

疊合梁質(zhì)量輕，受力性能優(yōu)異，施工快速，造型美觀，在大型超寬超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)中較為常用。疊合梁由兩種完全不同材料的結(jié)構(gòu)組合而成，結(jié)構(gòu)受力和變形特征截然不同。橋面板和鋼結(jié)構(gòu)通過(guò)剪力鍵連接成協(xié)同受力變形結(jié)構(gòu)，鋼梁受拉性能、混凝土抗壓優(yōu)勢(shì)可在疊合梁正彎矩區(qū)得到較好發(fā)揮。但在負(fù)彎矩區(qū)因上部結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力的存在，橋面板在受到收縮徐變后發(fā)生裂縫的可能性明顯增大，對(duì)結(jié)構(gòu)受力極為不利。就加固方案而言，在疊合梁內(nèi)張拉體外預(yù)應(yīng)力能較好避免主橋加固后恒載增大及鋼箱梁剛度削弱而使原結(jié)構(gòu)安全性能降低，較好解決鋼混疊合梁跨中下?lián)线^(guò)大及跨中下緣應(yīng)力儲(chǔ)備不足問(wèn)題。基于此，該文依托具體橋梁，對(duì)鋼混疊合梁體外預(yù)應(yīng)力加固施工過(guò)程展開(kāi)分析，并對(duì)控制要點(diǎn)進(jìn)行探討，以資借鑒。

1 工程概況

某高速公路跨河橋梁為9跨設(shè)計(jì)，其中6跨為預(yù)應(yīng)力鋼混組合連續(xù)箱梁，3跨為鋼箱梁。預(yù)應(yīng)力鋼混組合連續(xù)箱梁跨徑33 m+42 m+33 m，高1.6 m，為半橋單室雙箱結(jié)構(gòu)。橋面板通過(guò)C50混凝土現(xiàn)澆。施工期間，在架設(shè)好鋼箱梁且澆筑橋面板混凝土前拆除臨時(shí)支撐，跨中截面隨即表現(xiàn)出下緣應(yīng)力儲(chǔ)備不足現(xiàn)象。為此，決定在鋼箱梁內(nèi)張拉體外預(yù)應(yīng)力進(jìn)行加固。預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度1 860 MPa的8-Фs15高強(qiáng)度、低松弛鋼絞線。

2 體外預(yù)應(yīng)力加固方案

從該簡(jiǎn)支鋼混疊合梁實(shí)際出發(fā)，提出預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固鋼齒板和轉(zhuǎn)向裝置結(jié)合應(yīng)用的加固方案。

2.1 錨固鋼齒板

以Q355D鋼材為主要材料，由加勁鋼板和傳力鋼板兩部分構(gòu)成錨固鋼齒板。其中，傳力鋼板通過(guò)雙面坡口熔透焊接方式與原鋼箱梁腹板和底板連接；加勁鋼板則通過(guò)角焊縫連接傳力鋼板，并通過(guò)雙面坡口熔透焊方式連接原鋼箱梁底板。加勁鋼板和傳力鋼板將所承受的預(yù)應(yīng)力傳遞至原鋼箱梁腹板與底板，從而形成共同受力體系[1]。15-7YM預(yù)應(yīng)力錨固頭通過(guò)M16螺栓和止退鋼板連接，以便將預(yù)應(yīng)力張拉期間錨具夾片回縮量控制在最小范圍，降低預(yù)應(yīng)力損失。

2.2 轉(zhuǎn)向裝置

通過(guò)該裝置起到預(yù)應(yīng)力張拉過(guò)程中限制預(yù)應(yīng)力鋼束整體上移的作用，并為此后預(yù)應(yīng)力鋼絞線復(fù)張拉和更換提供便利。轉(zhuǎn)向裝置應(yīng)設(shè)置在各橫隔板處，一端焊接于橫隔板穿孔，另一端和新增擋板焊連。在轉(zhuǎn)向裝置安裝時(shí)，應(yīng)在錨固板錨頭開(kāi)孔齊平處進(jìn)行擋板開(kāi)孔；提前將開(kāi)孔部位磨圓，并設(shè)置3 mm長(zhǎng)的倒角，防止開(kāi)孔施工對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼絞線造成損傷。為便于后期預(yù)應(yīng)力鋼束更換，必須在兩端鋼管上緣先開(kāi)設(shè)進(jìn)料口和出料口，并灌注Ⅱ類(lèi)水泥基漿液，待漿液固結(jié)后橫隔板和轉(zhuǎn)向裝置便形成整體結(jié)構(gòu)。

2.3 預(yù)應(yīng)力鋼束張拉

加固施工方案確定后，分批次對(duì)稱(chēng)交錯(cuò)展開(kāi)鋼箱內(nèi)縱向預(yù)應(yīng)力鋼束張拉。具體流程如下：進(jìn)行錨固鋼齒板和轉(zhuǎn)向裝置安裝和焊接→通過(guò)M16螺栓連接錨頭和止退鋼板→通過(guò)防水密封膠密封鋼板間空隙并借助聚氨酯泡沫膠密封錨固板→預(yù)應(yīng)力鋼束穿束后按1 kN張拉并拉直→應(yīng)用防水密封膠密封鋼束保護(hù)套管并在鋼套管內(nèi)灌注水泥基漿料→待灌漿料強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后展開(kāi)二次張拉，張拉過(guò)程按設(shè)計(jì)張拉力的10%、30%、50%、75%、100%分五級(jí)進(jìn)行[2]。張拉施工期間若出現(xiàn)異常情況必須立即暫停張拉，及時(shí)處理。

3 有限元分析

3.1 模型構(gòu)建

為全面掌握疊合梁體外預(yù)應(yīng)力加固施工過(guò)程中撓度、裂縫變化趨勢(shì)及破壞形態(tài)，應(yīng)用Abaqus軟件構(gòu)建該簡(jiǎn)支鋼混疊合梁分析模型[3]，展開(kāi)施工過(guò)程模擬。有限元模型見(jiàn)圖1。

3.2 模擬結(jié)果

3.2.1 破壞形態(tài)

預(yù)應(yīng)力張拉之初疊合梁受力、變形等均無(wú)明顯變化；當(dāng)張拉力引起的加載量超出300 kN后，梁體表面出現(xiàn)首道裂縫，為方便分析，將此道裂縫標(biāo)號(hào)為L(zhǎng)F1；當(dāng)加載量達(dá)到780 kN以上，梁體開(kāi)始出現(xiàn)下緣屈服，先后出現(xiàn)11條裂縫，依次編號(hào)為L(zhǎng)F2～LF12；當(dāng)加載量超出900 kN，結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出塑性破壞。

LF1裂縫長(zhǎng)21 cm，寬0.08 mm；待加載至320 kN時(shí)，在LF1對(duì)稱(chēng)部位出現(xiàn)第二條裂縫LF2，此后隨著加載量的持續(xù)增大，裂縫數(shù)量逐漸增多。待加載至650 kN時(shí)，LF1裂縫寬度增至0.2 mm；隨著加載量的繼續(xù)增大，全部裂縫均演變?yōu)樨炌ㄐ粤芽p。根據(jù)以上結(jié)果，該鋼混疊合梁受彎構(gòu)件破壞最嚴(yán)重的部位在跨中區(qū)域，受壓區(qū)和受拉區(qū)交界位置；貫穿性裂縫周?chē)鷱?qiáng)度薄弱，剪切滑移易于發(fā)生；因有限元模型中混凝土保護(hù)層厚度較大，隨著加載量的持續(xù)增大，橫向箍筋對(duì)混凝土開(kāi)裂的抑制作用相應(yīng)增大[4]，故內(nèi)部貫通裂縫間距與橫向箍筋接近，均為100 mm。

3.2.2 撓度及承載力分析

不同跨徑荷載作用下鋼混疊合梁撓度變化情況模擬結(jié)果見(jiàn)圖2。圖中A、B、C點(diǎn)分別表示首條裂縫出現(xiàn)、疊合梁下緣屈服、全截面屈服。由圖可知，在A點(diǎn)前鋼混疊合梁跨中撓度隨加載量的增大而增加，橋梁結(jié)果處于彈性工作狀態(tài)；當(dāng)首條裂縫出現(xiàn)后荷載增幅下降，AB段斜率也明顯減??；超出B點(diǎn)后疊合梁屈服程度持續(xù)增大，荷載增幅繼續(xù)下降；到達(dá)C點(diǎn)后荷載曲線近乎水平，表明BC段疊合梁基本處于彈塑性工作狀態(tài)。

在展開(kāi)鋼混疊合梁設(shè)計(jì)時(shí)，開(kāi)裂彎矩、極限彎矩、屈服彎矩設(shè)計(jì)值分別為156 kN·m、540 kN·m、468 kN·m。

此后，根據(jù)鋼混疊合梁承載力模擬分析結(jié)果，其開(kāi)裂彎矩、極限彎矩、屈服彎矩分別取147 kN·m、539.2 kN·m、430.7 kN·m?？梢?jiàn)，有限元模擬值與設(shè)計(jì)值基本吻合，也從側(cè)面反映出設(shè)計(jì)方案的合理性及模擬分析結(jié)果的可靠性。

3.2.3 預(yù)應(yīng)力筋設(shè)置

預(yù)應(yīng)力筋設(shè)置主要包括預(yù)應(yīng)力筋位置調(diào)整、張拉水平設(shè)計(jì)等內(nèi)容。為便于分析，提出S/B指標(biāo)，其中S為混凝土板對(duì)稱(chēng)軸側(cè)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)與對(duì)稱(chēng)軸間的距離，B為1/2板寬；通過(guò)該指標(biāo)體現(xiàn)結(jié)構(gòu)承受開(kāi)裂荷載的能力。為保證疊合梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，在模擬分析時(shí)將張拉應(yīng)力水平控制在設(shè)計(jì)張拉力σ的50%～80%之間。

為得出不同S/B值對(duì)疊合梁結(jié)構(gòu)開(kāi)裂荷載造成的影響，在預(yù)應(yīng)力筋間距不變時(shí)調(diào)整張拉力度，以觀察開(kāi)裂荷載隨張拉力變動(dòng)的變化趨勢(shì)，結(jié)果見(jiàn)表1。根據(jù)表中結(jié)果，在S/B取值為0.1時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋基本呈集中分布，實(shí)際分布區(qū)域明顯比有效分布寬度小，不利于均勻受力；當(dāng)S/B取值在0.15～0.5之間時(shí)，混凝土板開(kāi)裂荷載明顯增大，并達(dá)到峰值，合力點(diǎn)則集中分布于對(duì)稱(chēng)軸側(cè)中心區(qū)域，疊合梁腹板上部混凝土板明顯表現(xiàn)出中間大兩頭小的分布，預(yù)應(yīng)力筋對(duì)裂縫抑制效果良好。當(dāng)S/B值超出0.5后，開(kāi)裂荷載明顯下降。

可見(jiàn)，為保證疊合梁結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定，必須將對(duì)稱(chēng)軸側(cè)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)控制在S/B值取0.15～0.5的范圍內(nèi)。此外，根據(jù)模擬結(jié)果，在S/B值從0.4增至0.65的過(guò)程中，實(shí)際張拉力對(duì)開(kāi)裂荷載和開(kāi)裂程度也有影響，如果實(shí)際張拉力為50%σ，則開(kāi)裂荷載降幅為7.2%；如果實(shí)際張拉力取80%σ，則開(kāi)裂荷載降幅為14.4%。也就是說(shuō)，隨著實(shí)際張拉力的增大，開(kāi)裂荷載對(duì)S/B值的變動(dòng)更加敏感。

為分析預(yù)應(yīng)力筋間距對(duì)開(kāi)裂荷載的影響，在模擬時(shí)假定S/B值固定取0.4，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋間距依次取100 mm、200 mm、300 mm和400 mm時(shí)，開(kāi)裂荷載分別為244.31 kN、243.06 kN、244.82 kN、241.01 kN?？梢?jiàn)，預(yù)應(yīng)力筋間距的改變對(duì)開(kāi)裂荷載的影響并不明顯。

綜上分析，隨著疊合梁體外預(yù)應(yīng)力張拉水平的調(diào)整，梁體開(kāi)裂荷載主要受到S/B值的影響較大，且基本呈先升后降的變化趨勢(shì)；開(kāi)裂荷載在S/B值取0.4時(shí)達(dá)到峰值；在S/B值固定不變的情況下，單純調(diào)整預(yù)應(yīng)力筋間距，對(duì)開(kāi)裂荷載的影響十分微弱[5]。

4 體外預(yù)應(yīng)力加固施工工藝

4.1 鋼箱梁制作

該簡(jiǎn)支鋼混疊合梁鋼箱梁分5段預(yù)制，長(zhǎng)度依次為25 m、18 m、22 m、18 m、25 m，通過(guò)電腦展開(kāi)1∶1放樣；縱向結(jié)構(gòu)應(yīng)按1 mm/m加放焊接收縮量。根據(jù)焊接工藝確定焊材。

預(yù)制好的鋼箱梁到場(chǎng)后應(yīng)展開(kāi)理化檢測(cè)和無(wú)損檢測(cè)。理化檢測(cè)就是對(duì)原材料展開(kāi)理化檢驗(yàn)。待焊縫焊接完成，在24 h內(nèi)實(shí)施外觀檢查并按照《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTGT 3650—2020）展開(kāi)無(wú)損檢測(cè)，規(guī)范中未盡事宜參考《鋼焊縫射線照片及底片分類(lèi)法》（GB 3323—2016）。結(jié)合實(shí)際施工質(zhì)量控制要求，全部對(duì)接焊縫必須為Ⅰ級(jí)，在100%超探檢測(cè)后，按10%的比例進(jìn)行X光抽檢。上翼緣板、底板和腹板處角焊縫全部按照Ⅱ級(jí)焊接要求處理。

使用與設(shè)計(jì)涂料相適應(yīng)的方法和等級(jí)展開(kāi)構(gòu)件表面除銹，涂層厚度和涂裝遍數(shù)等均應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求。根據(jù)涂料產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)選擇溫度和相對(duì)濕度合適的涂裝環(huán)境；若說(shuō)明書(shū)無(wú)明確要求，則應(yīng)在5～38 ℃之間且相對(duì)濕度≤85%的環(huán)境下展開(kāi)。

考慮該橋梁結(jié)構(gòu)的特殊性及施工質(zhì)量要求較高，故應(yīng)按以下要求展開(kāi)質(zhì)量控制：鋼板通過(guò)氧乙炔火焰精密切割，不得剪切；鋼樣條制作時(shí)必須充分考慮銑刨邊加工量和焊接過(guò)程中可能的收縮量，主要構(gòu)件對(duì)接時(shí)鋼板軋制方向應(yīng)同部件受力方向；構(gòu)件涂裝前應(yīng)反復(fù)核實(shí)涂料種類(lèi)、質(zhì)量及涂裝部位，涂裝除銹等級(jí)必須達(dá)到《涂裝前鋼材表面銹蝕等級(jí)和除銹等級(jí)》（GB/T 8923.1—2011）中Sa2.5級(jí)的要求。

4.2 鋼箱梁吊裝

鋼組合梁預(yù)制完成后運(yùn)至施工現(xiàn)場(chǎng)吊裝，并形成鋼梁連續(xù)結(jié)構(gòu)，此后鋪筑預(yù)制板并澆筑橋面混凝土，以形成鋼混組合結(jié)構(gòu)。期間必須搭建強(qiáng)度和剛度均符合要求的臨時(shí)拼裝支架。結(jié)合鋼梁分段要求，應(yīng)同時(shí)搭建16個(gè)尺寸為450×250 cm的拼裝支架，其中8個(gè)支架搭建在3～4#軸和5～6#軸間，另外8個(gè)支架搭建在上下行車(chē)道處。前8個(gè)支架全部采用碗式結(jié)構(gòu)，按照橫橋向和順橋向均為30 cm的步距搭建，使用50 cm厚的二灰土砂礫加固基礎(chǔ)。后8個(gè)支架則使用Q235b鋼貝雷架，通過(guò)150×150 cm的方木墊實(shí)后直接搭建。

該橋梁工程共20件鋼箱梁，結(jié)構(gòu)重量最大為43 t，因周?chē)鷪?chǎng)地限制，通過(guò)1臺(tái)380 t汽車(chē)吊吊裝；按照設(shè)計(jì)要求計(jì)算確定吊點(diǎn)位置。吊裝施工前必須復(fù)測(cè)墩頂、橋臺(tái)高程、中線和跨徑，將誤差控制在允許范圍內(nèi)。吊裝過(guò)程中，應(yīng)安排技術(shù)人員實(shí)時(shí)觀察支架剛度、強(qiáng)度以及構(gòu)件受力，保證鋼箱梁吊裝順利展開(kāi)。

吊裝完成后通過(guò)高強(qiáng)螺栓連接，螺栓應(yīng)使用附帶扭矩計(jì)的扳手通過(guò)扭矩法擰緊；安排測(cè)量人員就位后展開(kāi)鋼梁拱度檢測(cè)，核實(shí)數(shù)據(jù)。在各片鋼梁腹板跨中布設(shè)沉降觀測(cè)點(diǎn)，分別于鋼梁吊裝就位、澆筑橋面板混凝土前后展開(kāi)沉降觀測(cè)。

為確保鋼箱梁外形與拱度，還應(yīng)嚴(yán)格控制胎具搭設(shè)高程，加強(qiáng)施焊遍數(shù)及焊縫高度、寬度控制。完成鋼箱梁吊裝后展開(kāi)橫縱梁實(shí)際標(biāo)高量測(cè)，并進(jìn)行預(yù)拱度復(fù)核，防止跨中下?lián)?、支座脫空?/p>

4.3 預(yù)應(yīng)力混凝土橋面板施工

4.3.1 翼緣板支架搭設(shè)

為降低施工影響，擬采用懸臂法展開(kāi)鋼箱梁外翼緣板施工，并按60 cm間距設(shè)置特制三角桁架以支撐橋面板翼緣板底模。三角桁架側(cè)面增設(shè)可調(diào)節(jié)底托，進(jìn)行橋面模板位置的調(diào)整與控制；三角桁架與模板安裝期間必須栓接，保證施工安全。

臨時(shí)支架搭設(shè)前必須展開(kāi)荷載計(jì)算，充分考慮支架變形和地基沉降，按設(shè)計(jì)要求預(yù)留拱度。支架搭設(shè)完成后安裝砂箱時(shí)必須考慮鋼梁安裝后受力體系轉(zhuǎn)換，并便于臨時(shí)支架拆除。

4.3.2 鋼筋綁扎

以預(yù)制混凝土板為鋼箱梁橋面板，安裝好后必須安排技術(shù)人員檢查鋼筋型號(hào)、綁扎尺寸、鋼筋位置，避免混凝土澆筑時(shí)產(chǎn)生松動(dòng)、變形。將相應(yīng)強(qiáng)度和數(shù)量的墊塊按50 cm以?xún)?nèi)的間距布設(shè)于模板和鋼筋間，增強(qiáng)鋼筋保護(hù)層厚度。對(duì)鋼筋焊接接頭現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行取樣，展開(kāi)力學(xué)檢測(cè)，測(cè)試結(jié)果必須符合要求。

順著橋線垂直布設(shè)橫向鋼筋，通長(zhǎng)焊接縱向鋼筋。為防止鋼筋網(wǎng)因受到橋面板混凝土澆筑沖擊后發(fā)生下沉，必須將鋼筋和抗剪栓釘牢固綁扎；整個(gè)鋪裝層鋼筋網(wǎng)必須一次綁扎完成。此外，還應(yīng)嚴(yán)格控制鋼筋保護(hù)層厚度，該厚度過(guò)大則容易引發(fā)鋪裝層混凝土裂縫。

嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求的孔道坐標(biāo)展開(kāi)波紋管鋪設(shè)；波紋管定位鋼筋架間距控制在50 cm以?xún)?nèi)，定位鋼筋必須和橋面鋼筋牢固焊接，孔道與定位鋼筋穩(wěn)固綁扎。為防止混凝土澆筑過(guò)程中水泥灰漿漏進(jìn)管道，波紋管接頭處必須使用套管，并用膠帶纏繞密實(shí)；在管道波峰處開(kāi)設(shè)排氣孔。

4.3.3 橋面板澆筑

該簡(jiǎn)支鋼混疊合梁橋面板澆筑使用商品混凝土，在混凝土泵車(chē)和輸送泵的配合下泵送，按照從低處向高處、從一端向另一端的次序分層展開(kāi)。澆筑期間必須加強(qiáng)波紋管保護(hù)及平整度控制，順著橋跨向焊接4道鋼筋高程樁，由刮杠找平，木抹子成活。該橋梁面板混凝土強(qiáng)度大，水灰比高，出現(xiàn)裂縫的可能性大。必須在澆筑完成后覆蓋土工布標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，灑水養(yǎng)生。

4.3.4 預(yù)應(yīng)力張拉

待混凝土實(shí)際強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，根據(jù)設(shè)計(jì)次序展開(kāi)預(yù)應(yīng)力張拉，張拉施工采用張拉力和鋼絞線張拉伸長(zhǎng)量雙控，伸長(zhǎng)量誤差不得超出?6%～+6%范圍。張拉期間加載與卸載速度必須勻速適中，并控制鋼束回縮量以及張拉前后鋼混疊合梁拱度變化，保證橋面鋪裝層施工質(zhì)量。

5 結(jié)論

工程應(yīng)用結(jié)果表明，預(yù)應(yīng)力鋼混疊合梁材料用量節(jié)省，結(jié)構(gòu)高度較低，抗疲勞性和強(qiáng)度均較好，承載力高。施工期間通過(guò)加強(qiáng)控制，明確質(zhì)量要點(diǎn)，便可通過(guò)傳統(tǒng)施工方法和簡(jiǎn)單施工工藝取得較好的結(jié)構(gòu)性能。該鋼混疊合梁體外預(yù)應(yīng)力加固實(shí)踐中采用了預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固鋼齒板和轉(zhuǎn)向裝置方案，其中鋼齒板通過(guò)雙面坡口熔透焊形式與原橋梁腹板、底板形成整體性結(jié)構(gòu)，受力良好；轉(zhuǎn)向裝置也與橋梁橫隔板構(gòu)成整體結(jié)構(gòu)，為鋼絞線后期更換提供了便利。

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