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    高速公路下伏采空區(qū)地表變形分析

    2024-01-01 00:00:00張媛媛
    西部交通科技 2024年6期
    關(guān)鍵詞:采空區(qū)注漿路基

    摘要:為分析下伏采空區(qū)路段高速公路地表變形情況,文章利用有限元軟件建立模型,對開采、公路建成和注漿填充后各施工階段的地表水平位移和豎向位移進(jìn)行數(shù)值模擬分析。結(jié)果表明:開采后地表豎向位移較大,水平位移基本可忽略;公路建成后地表變形較大,施工中應(yīng)加強(qiáng)變形監(jiān)測;注漿填充后地表變形較未處治時水平位移和豎向位移均明顯下降,說明注漿填充后地基穩(wěn)定性明顯提升,加固效果良好。

    關(guān)鍵詞:高速公路;采空區(qū);地表變形;水平位移;豎向位移

    中圖分類號:U416.01

    0 引言

    在高速公路下伏采空區(qū)路段,由于采空區(qū)地質(zhì)條件和巖體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性差,在開挖后地表會產(chǎn)生一定程度的變形,進(jìn)而影響高速公路結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。煤炭開采后的采空區(qū)自身結(jié)構(gòu)處于一個脆弱的平衡狀態(tài)[1],在沒有外部荷載和水的作用下相對穩(wěn)定。在煤礦開采過程中,采空區(qū)上覆巖層會產(chǎn)生一定程度的變形,在巖層內(nèi)部形成空洞、裂縫等[2-3],影響采空區(qū)的穩(wěn)定性。在采空區(qū)上部進(jìn)行公路施工時,施工機(jī)械沖擊荷載、路基自重荷載等可能破壞采空區(qū)原有的天然平衡,導(dǎo)致施工區(qū)域地表產(chǎn)生較大變形。公路是一種帶狀結(jié)構(gòu),在一定范圍內(nèi)呈線性延伸[4-5],下伏采空區(qū)結(jié)構(gòu)破壞引發(fā)的地表變形會直接影響路基的穩(wěn)定性。地表變形會造成路基路面沉陷、開裂等變化,在雨季容易積水加劇道路結(jié)構(gòu)的破壞,影響行車安全。為防止高速公路下伏采空區(qū)引起的地表變形,通常采用注漿填充的方式進(jìn)行處治。本文結(jié)合某高速公路采空區(qū)路段施工實踐,根據(jù)采空區(qū)地質(zhì)勘察資料制定注漿方案,利用有限元軟件對各個施工階段地表水平位移和豎向位移進(jìn)行數(shù)值模擬,對比確定注漿加固效果。

    1 采空區(qū)注漿處治方案

    1.1 采空區(qū)地質(zhì)概況

    某高速公路建設(shè)路線途經(jīng)采空區(qū),主要分布在K50+100~K56+420段,受影響路段全長6.32 km。該路段地形起伏高度不大,最大相對高差21.5 m,主要為填方路基,最大填方高度為6 m。該區(qū)域?qū)儆谏綕竞庸葏^(qū),地勢開闊,局部有侵蝕沖溝,且溝底坡度較緩,深度≤5 m。沿線自然坡度穩(wěn)定,土層上覆黃土,具有一定的濕陷性,局部出露地層為卵石、粉砂巖、頁巖。該路段靠近采空區(qū),存在采空區(qū)不良地質(zhì),處治費(fèi)用高。該區(qū)域煤礦年代久遠(yuǎn),分布有多處小煤窯,主要采[JP+1]用巷道式開采,采煤工藝落后、無規(guī)律、沒有對煤層頂板采取加固措施,巷道內(nèi)多處坍塌。巷道尺寸約為3.5 m×3 m,主要采用木材支護(hù),年久朽爛嚴(yán)重,部分巷道積水嚴(yán)重,穩(wěn)定性較小。

    結(jié)合現(xiàn)場地質(zhì)勘察資料,該路段下伏采空區(qū)煤層厚度為8.0~9.1 m,巷道頂板埋深為41~92 m。煤層產(chǎn)狀30°~70°、∠6°~20°,大體與路線方向垂直。施工區(qū)域內(nèi)已有部分區(qū)域出現(xiàn)沉陷、裂縫等現(xiàn)象,對高速公路建設(shè)存在較大危害,擬對該區(qū)域采空區(qū)采用注漿填充法進(jìn)行處理。

    1.2 采空區(qū)注漿處治方案

    根據(jù)現(xiàn)場勘察資料確定施工區(qū)域。對有堅硬頂板區(qū)域,注漿孔排距為25 m,路基施工范圍內(nèi)每排孔距為20 m,施工范圍外每排孔距為25 m,帷幕注漿孔孔距為15 m。對無堅硬頂板區(qū)域,注漿孔排距為20 m,路基施工范圍內(nèi)每排孔距為15 m,施工范圍外每排孔距為20 m,帷幕注漿孔孔距為15 m。個別地面沉陷、開裂嚴(yán)重的施工區(qū)域可適當(dāng)加密注漿孔。注漿孔采用130 mm鉆頭開鉆,鉆孔深度達(dá)到基巖以下5 m后換90 mm鉆頭,鉆孔至采空區(qū)底板以下0.5 m,出現(xiàn)明顯冒落方可停鉆。注漿材料采用水泥粉煤灰漿,水固比按1∶1.4~1∶1.0控制,固相中粉煤灰比例占70%,施工需要時按一定比例加入速凝劑。

    2 有限元模型的建立

    2.1 模型參數(shù)選擇

    根據(jù)勘察設(shè)計資料,結(jié)合現(xiàn)場勘察結(jié)果,確定地基各土層和路基填土的計算參數(shù)如下頁表1所示。高速公路填土采用碎石土,路基填方高度為6 m,邊坡坡度為1∶1.5,寬度為25.5 m,路基土自重荷載對地表的影響按均布荷載考慮,粗略估計均布荷載P=15 kPa。

    2.2 建立模型

    為分析高速公路下伏采空地區(qū)地表變形情況,利用有限元軟件建立模型進(jìn)行數(shù)值分析,模擬注漿填充過程,計算地表變形。為了簡化計算,建模時做了以下假定:假定采空區(qū)形狀規(guī)則,不考慮洞形對計算結(jié)果的影響;計算過程中只考慮巖體自重應(yīng)力,其他應(yīng)力忽略不計;選定區(qū)域地表高低起伏較小,假定地表為水平。

    本文利用理想化模型對采空區(qū)進(jìn)行概化模擬[6-7],建立幾何模型尺寸如下:長度為360 m,寬度為180 m,上部土層包括黃土、卵石層、頁巖層,總厚度為18 m,煤層上部砂巖層厚度為35 m,下部第二層砂巖層厚度為200 m,采空區(qū)寬度為60 m,中間煤層厚度為9 m,采深為53 m,煤柱寬度為5 m,有限元地質(zhì)幾何模型和計算模型如圖1和圖2所示。

    為了簡化計算,將基本單元大小確定為3 m×3 m,采空區(qū)周邊單元大小按1 m×1 m將模型共劃分為8 560個單元、17 307個節(jié)點(diǎn)。模型邊界條件為:模型底面X方向和Y方向約束;左右側(cè)面X方向約束,Y方向自由;模型頂面自由。

    3 公路下伏采空區(qū)地表變形數(shù)值模擬分析

    3.1 采空區(qū)開挖期間地表變形計算結(jié)果分析

    利用有限元軟件,通過數(shù)值分析確定在巖體自重荷載作用下產(chǎn)生的初始位移,用開采后地表位移計算結(jié)果減去初始位移,即得出采空區(qū)開挖期間地表產(chǎn)生的變形。整理計算結(jié)果,繪制煤礦開采后地表水平位移和豎向位移變化曲線如圖3和圖4所示。

    由圖4可知,開采后地表豎向位移最大量為0.138 m,出現(xiàn)在距模型左側(cè)約80 m位置。與水平位移相比,豎向位移相對較大,說明開采后地表所產(chǎn)生的豎向位移較大,影響較大。

    3.2 公路建成后地表變形計算結(jié)果分析

    在未對采空區(qū)進(jìn)行處理的情況下,利用有限元軟件計算公路建成后地表產(chǎn)生的累計變形,與開采后的計算結(jié)果相減,得到公路建成后的地表變形,整理數(shù)據(jù)后,繪制公路建成后水平位移和豎向位移的變化曲線如圖5和圖6所示。

    由圖5可知,公路建成后所產(chǎn)生的地表水平位移最大值為51.30 mm,出現(xiàn)在模型左側(cè)100 m位置,位于高速公路下方。水平位移加大,說明公路建成后地表所產(chǎn)生的水平位移明顯增加,對路基穩(wěn)定性影響較大。

    由圖6可知,公路建成后所產(chǎn)生的地表豎向位移最大值為0.189 m,出現(xiàn)在模型左側(cè)90 m位置,位于高速公路下方。與水平位移相比,豎向位移相對較大,這是由于公路建成后在路基自重荷載作用下增加了地表產(chǎn)生的豎向位移,對路基穩(wěn)定性的影響較大??傊?,公路建成后地表上部增加了路基自重荷載,導(dǎo)致地表水平位移和豎向位移均有較大幅度增加,應(yīng)加強(qiáng)現(xiàn)場變形監(jiān)測。

    3.3 采空區(qū)注漿處治后地表變形計算結(jié)果分析

    利用有限元軟件模擬采空區(qū)注漿填充施工過程,填充物為水泥粉煤灰。填充后對地表累計變形進(jìn)行模擬計算,與開采后的計算結(jié)果相減,得到注漿處治后的地表水平位移和豎向位移。整理數(shù)據(jù)后,繪制注漿處理后地表水平位移和豎向位移的變化曲線如圖7和圖8所示。

    由圖7可知,注漿處理后所產(chǎn)生的地表水平位移明顯下降,最大值僅為4.45 mm,出現(xiàn)在模型左側(cè)100 m位置,位于高速公路下方。與處治前相比,水平位移最大值從51.30 mm下降到4.45 mm,下降幅度很大,說明采空區(qū)采用注漿填充處治后穩(wěn)定性明顯提升,有效控制了地表所產(chǎn)生的水平位移,可提高路基的穩(wěn)定性。

    由圖8可知,公路建成后所產(chǎn)生的地表豎向位移最大值為0.057 m,出現(xiàn)在距模型左側(cè)100 m位置,也位于高速公路下方。與未注漿加固相比,豎向位移最大值從0.138 m下降到0.057 m,所產(chǎn)生豎向位移明顯下降,說明注漿加固后地基穩(wěn)定性明顯提升,地表變形下降。結(jié)合水平位移分析結(jié)果,說明注漿填充處理后采空區(qū)對地表變形影響明顯下降,路基穩(wěn)定性提高。

    4 結(jié)語

    本文以某高速公路下伏采空區(qū)路段填方路基施工為研究背景,利用有限元軟件建立理想化模型,對不同工況下下伏采空區(qū)區(qū)域地表變形進(jìn)行數(shù)值模擬,經(jīng)對比分析得出以下結(jié)論:

    (1)開采后地表水平位移最大值僅為6.47 mm,影響基本可以忽略不計,地表豎向位移最大量為0.138 m,影響較大。

    (2)在采空區(qū)未處治的情況下,路基水平位移最大值為51.30 mm,豎向位移最大值為0.189 m,地表變形相對較大,在施工現(xiàn)場應(yīng)加強(qiáng)變形監(jiān)測。

    (3)采空區(qū)注漿填充處理后地表水平位移最大值從51.30 mm下降到4.45 mm,豎向位移最大值從0.138 m下降到0.057 m,說明采空區(qū)處治后地基穩(wěn)定性明顯提升,路基穩(wěn)定性也明顯提高。

    參考文獻(xiàn)

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    收稿日期:2024-03-02

    作者簡介:張媛媛(1992—),工程師,研究方向:道路與橋梁。

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