基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的高阻接地故障選線新方法

陳 虓,劉紅文,黃繼盛,喻 錕,曾祥君,曾 超

(1.云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司臨滄供電局,云南 臨滄 677000;2.云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院,昆明 650217;3.智能電網(wǎng)運(yùn)行與控制湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(長(zhǎng)沙理工大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院),長(zhǎng)沙 410114 )

0 引言

我國(guó)配電網(wǎng)主要采用中性點(diǎn)非有效接地方式,在發(fā)生接地故障時(shí)故障信息微弱,現(xiàn)有接地故障保護(hù)方法對(duì)于高阻接地故障選線困難,常導(dǎo)致各類電氣事故的發(fā)生[1-3]。接地故障選線的準(zhǔn)確性對(duì)于電力系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要,若判別故障饋線不準(zhǔn)確則可能導(dǎo)致系統(tǒng)拒動(dòng)或誤動(dòng),影響供電可靠性;亦會(huì)因故障饋線未及時(shí)跳閘導(dǎo)致,接地故障長(zhǎng)期存在無(wú)法及時(shí)處理,發(fā)展成為兩點(diǎn)相繼接地故障,造成更嚴(yán)重的影響[4-6]。

接地故障保護(hù)方法發(fā)展至今,諸多研究人員通過(guò)提取系統(tǒng)各類電氣量信息,提出了許多接地故障選線方法。根據(jù)故障選線的原理,選線方法可以分為穩(wěn)態(tài)電氣量選線與暫態(tài)電氣量選線[7-10]。穩(wěn)態(tài)量選線法指根據(jù)接地故障達(dá)到穩(wěn)態(tài)后的電氣特征進(jìn)行選線。主要是通過(guò)中性點(diǎn)電壓、饋線零序電流、零序?qū)Ъ{等穩(wěn)態(tài)電氣量構(gòu)造接地故障選線判據(jù)[11-14]。比幅比相法利用故障饋線零序電流為非故障饋線零序電流與中性點(diǎn)電流之和的相反數(shù)進(jìn)行選線,由于諧振接地系統(tǒng)中消弧線圈通常運(yùn)行在過(guò)補(bǔ)償狀態(tài),非故障饋線零序電流幅值、相位與故障饋線并無(wú)差異,所以在諧振接地系統(tǒng)并不適用[15-16]。零序?qū)Ъ{法主要是利用故障饋線與健全饋線零序?qū)Ъ{的幅值與相角差異,通過(guò)饋線零序?qū)Ъ{所在象限可對(duì)故障饋線與非故障饋線進(jìn)行判別,受系統(tǒng)參數(shù)不對(duì)稱以及互感器采用不同步影響較大,在高阻接地故障時(shí)易誤判[17-18]。五次諧波法利用5次諧波電流特征,通過(guò)比幅比相原理構(gòu)成單相接地故障選線判據(jù)[19-20],然而系統(tǒng)中的5次諧波含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)少于基波含量,檢測(cè)裝置獲取難度大,限制了該方法的應(yīng)用。綜上所述,穩(wěn)態(tài)量選線法受消弧線圈的補(bǔ)償,能夠利用的特征量微弱且易受干擾不易被檢測(cè)裝置測(cè)量。

暫態(tài)量選線法指根據(jù)接地故障后的暫態(tài)過(guò)程中的電氣特征進(jìn)行選線[21-23]。首半波法利用故障饋線與健全饋線零序電流初始極性相反的特點(diǎn)實(shí)現(xiàn)故障選線[24-25],但該特點(diǎn)持續(xù)時(shí)間短,裝置采樣頻率以及時(shí)間同步對(duì)選線結(jié)果影響較大。能量法則是根據(jù)饋線暫態(tài)功率的差異進(jìn)行選線[26-27],實(shí)質(zhì)是穩(wěn)態(tài)功率法在暫態(tài)過(guò)程中的應(yīng)用,該方法選線效果受所選頻段影響,且故障時(shí)刻在電壓過(guò)零點(diǎn)或高阻故障時(shí)存在死區(qū)。行波法一般利用電流、電壓行波的模極大值、極性及波頭到達(dá)時(shí)差等實(shí)現(xiàn)故障選線[28-29]。該方法在輸電網(wǎng)中的應(yīng)用較多,但配電網(wǎng)分支多線路短,行波反射復(fù)雜,實(shí)際尚未在配電網(wǎng)的工程應(yīng)用中普及。暫態(tài)量選線法在諧振接地系統(tǒng)的應(yīng)用效果雖優(yōu)于穩(wěn)態(tài)量選線,但高阻故障時(shí)暫態(tài)量仍然微弱,且過(guò)渡過(guò)程短暫,選線難度仍然較大。

針對(duì)現(xiàn)有接地故障選線方法對(duì)于高阻接地故障饋線難以準(zhǔn)確判別的問(wèn)題,本研究提出了基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的電壓調(diào)控結(jié)構(gòu),分析了ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的運(yùn)行特性,提出了基于無(wú)源器件電壓調(diào)控的接地故障選線方法,通過(guò)在正常狀態(tài)與故障狀態(tài)分別投入無(wú)源器件,主動(dòng)構(gòu)造零序?qū)Ъ{相角差判據(jù),實(shí)現(xiàn)接地故障選線。在PSCAD仿真環(huán)境下進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果表明所提方法在高阻接地故障時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)準(zhǔn)確選線。

1 ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件電壓調(diào)控原理

1.1 ZNy11-Dyn7無(wú)源降壓消弧器件接入系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)分析

由于非有效接地中壓電網(wǎng)具有天然優(yōu)勢(shì)[30-32],即電源、負(fù)荷均未引出中性點(diǎn),零序阻抗大,中性點(diǎn)外加零序電壓源產(chǎn)生的電流不能在電源和負(fù)荷側(cè)流動(dòng),不影響電網(wǎng)正常運(yùn)行。因此,通過(guò)接入調(diào)壓設(shè)備靈活調(diào)控中性點(diǎn)電壓,系統(tǒng)線電壓不會(huì)發(fā)生改變。ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件是在變電站內(nèi)通過(guò)Dyn7變壓器引出任意與母線相電壓相反相位的電壓,將該電壓反饋到ZNy11型接地變壓器引出的中性點(diǎn)上,通過(guò)調(diào)節(jié)Dyn7變壓器變比可以調(diào)控系統(tǒng)中性點(diǎn)電壓,進(jìn)一步調(diào)控系統(tǒng)三相電壓。

圖1 配電網(wǎng)ZNy11-Dyn7無(wú)源降壓消弧器件接入系統(tǒng)結(jié)構(gòu)拓?fù)鋱D

Dyn7變壓器繞組分為一次繞組和二次繞組,一次繞組采用三角形接線,可以使得在線路接地故障后,系統(tǒng)線電壓仍保持正常運(yùn)行,二次繞組采用y型接線,通過(guò)選擇不同投入開關(guān)將Dyn7變壓器輸出電壓饋到ZNy11型接地變壓器引出的中性點(diǎn)。

1.2 ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件電壓調(diào)控分析

ZNy11-Dyn7無(wú)源器件接入系統(tǒng)后,通過(guò)調(diào)節(jié)Dyn7變壓器二次側(cè)上分接頭,調(diào)整輸出電壓幅值,通過(guò)選擇二次側(cè)線電壓投切開關(guān),調(diào)整輸出電壓相位,Dyn7變壓器二次側(cè)輸出線電壓反饋輸出至ZNy11接地變壓器中性點(diǎn),從而實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)中性點(diǎn)電壓的主動(dòng)調(diào)控。因此,根據(jù)Dyn7變壓器繞組之間的關(guān)系可以得到式(1)。

(1)

(2)

根據(jù)式(2),可以得出圖2所示Dyn7變壓器一二次側(cè)電壓向量圖。

圖2 Dyn7變壓器一二次側(cè)電壓向量圖

表1 不同目標(biāo)調(diào)控相二次側(cè)開關(guān)動(dòng)作情況

由上述分析可知,ZNy11-Dyn7無(wú)源器件通過(guò)選擇系統(tǒng)投入開關(guān),可以選擇目標(biāo)調(diào)控相,再改變Dyn7壓器N1∶N2的比值,進(jìn)而調(diào)控ZNy11-Dyn7無(wú)源器件輸出電壓大小,實(shí)現(xiàn)對(duì)系統(tǒng)三相電壓的精準(zhǔn)調(diào)控。

2 基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的接地故障選線原理

2.1 傳統(tǒng)選線方法局限性分析

饋線對(duì)地電導(dǎo)和對(duì)地電容數(shù)量級(jí)差距較大,因此正常饋線零序?qū)Ъ{一般位于正虛軸附近,其相角接近90°,位于第一象限;在中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)中,故障饋線零序?qū)Ъ{等于健全線路零序?qū)Ъ{之和的相反數(shù),在幅值與相位上與正常饋線具有明顯的判別關(guān)系,位于第三象限;在過(guò)補(bǔ)償諧振接地系統(tǒng)中,故障饋線零序?qū)Ъ{為健全線路與中性點(diǎn)導(dǎo)納之和的相反數(shù),位于第二象限,饋線零序測(cè)量導(dǎo)納平面圖見圖3。

圖3 傳統(tǒng)饋線零序測(cè)量導(dǎo)納平面圖

由圖3可知,在諧振接地系統(tǒng)中故障饋線與非故障饋線零序?qū)Ъ{均靠近虛軸,易發(fā)生誤判。由于配電網(wǎng)三相對(duì)地參數(shù)與互感器采樣不同步影響,易使得故障線路與健全線路零序?qū)Ъ{易偏移到同一象限,無(wú)法辨識(shí)故障線路?；ジ衅鞑蓸诱`差對(duì)零序?qū)Ъ{測(cè)量影響顯著,僅0.1 ms的采樣誤差,測(cè)量零序?qū)Ъ{相角誤差達(dá)到1.8°,而線路對(duì)地電容遠(yuǎn)大于對(duì)地電導(dǎo)值,更加難以區(qū)分故障饋線與非故障饋線之間的差異,導(dǎo)致傳統(tǒng)零序?qū)Ъ{判據(jù)難以準(zhǔn)確判別故障線路。

2.2 基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的選線方法

圖4 無(wú)源器件接入配電網(wǎng)單相接地故障等效圖

(3)

式中,YA、YB、YC分別為三相對(duì)地總導(dǎo)納,YL為中性點(diǎn)對(duì)地導(dǎo)納,在中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)中,YL=0;在諧振接地系統(tǒng)中,YL=1/jωL。

饋線i的零序電流表達(dá)式為

(4)

(5)

聯(lián)立式(4)(5)可求得配電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí)各饋線零序?qū)Ъ{計(jì)算式。

(6)

(7)

式中,gf為過(guò)渡電導(dǎo)。

(8)

(9)

(10)

(11)

聯(lián)立式(8)～式(11),可求得配電網(wǎng)接地故障時(shí)非故障饋線與故障饋線的零序?qū)Ъ{Yif、Ykf計(jì)算式為

(12)

(13)

進(jìn)一步可得接地故障時(shí)系統(tǒng)非故障與故障饋線故障前后零序?qū)Ъ{幅值與相角差關(guān)系見式(14)～(15)。

(14)

(15)

由上式可知,健全饋線故障前后零序?qū)Ъ{幅值、相角均相等;而故障饋線受過(guò)渡電阻影響,其故障前后零序?qū)Ъ{差幅值等于過(guò)渡電導(dǎo),相角差大小為Δθ=|arg(Ykf)-arg(Yk)|,且均與過(guò)渡電阻大小成反比。

零序?qū)Ъ{差幅值等于過(guò)渡電導(dǎo),在發(fā)生高阻接地故障后,過(guò)渡電導(dǎo)值極小,難以根據(jù)此判據(jù)選出故障線路。健全饋線由于故障前后零序?qū)Ъ{值一致,所得相角差基本為0;故障饋線零序?qū)Ъ{相角差與過(guò)渡電阻大小有關(guān),當(dāng)過(guò)渡電阻較小時(shí),相角差接近90°,隨過(guò)渡電阻值增大而呈現(xiàn)減小趨勢(shì),但相角差大小仍然能夠保持較明顯的特征,能夠準(zhǔn)確區(qū)分健全饋線與故障饋線,饋線零序?qū)Ъ{相角差判據(jù)示意圖見圖5。若假設(shè)故障饋線對(duì)地電容為15 μF,阻尼率取5%,考慮實(shí)際系統(tǒng)對(duì)地導(dǎo)納不對(duì)稱等各種因素影響,判定相角差大于0.5°的饋線為故障饋線,此時(shí),零序?qū)Ъ{相角差判據(jù)耐過(guò)渡電阻能力可達(dá)24 kΩ,抗過(guò)渡電阻能力強(qiáng)。

圖5 饋線零序?qū)Ъ{相角差判據(jù)示意圖

基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源降壓消弧器件的選線方法在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí),通過(guò)在故障前調(diào)控中性點(diǎn)電壓為10%相電壓,測(cè)量正常時(shí)各饋線零序?qū)Ъ{;在發(fā)生接地故障后,調(diào)控中性點(diǎn)電壓為故障相電壓大小相等幅值相反,測(cè)量故障后各饋線零序?qū)Ъ{,消除了系統(tǒng)參數(shù)不對(duì)稱影響,主動(dòng)構(gòu)造故障前后零序?qū)Ъ{相角差判據(jù),消除了互感器采樣不同步對(duì)零序?qū)Ъ{測(cè)量的影響。此選線方法抗過(guò)渡電阻能力強(qiáng),在高阻接地情況下,能明顯區(qū)分故障饋線與非故障饋線。

3 基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件的接地故障選線流程

為確保實(shí)現(xiàn)故障饋線的準(zhǔn)確選取,設(shè)計(jì)基于ZNy11-Dyn7無(wú)源調(diào)壓裝置的接地故障選線方法實(shí)現(xiàn)流程見圖6。該方法利用非故障饋線與故障饋線故障前后零序?qū)Ъ{相角特征的差異,當(dāng)某饋線故障前后零序?qū)Ъ{相角差Δθ大于0.5°時(shí),判定該饋線為故障饋線,否則判定為健全饋線。

圖6 基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件接地故障選線流程圖

綜合以上分析,所提的基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件接地故障選線流程如下:

步驟1:首先在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí),短時(shí)投入無(wú)源器件,調(diào)控中性點(diǎn)電壓為10%相電壓,記錄正常時(shí)刻各饋線零序電流與中性點(diǎn)電壓,計(jì)算各饋線零序?qū)Ъ{相角。當(dāng)中性點(diǎn)電壓大于15%相電壓時(shí),判斷配電網(wǎng)發(fā)生接地故障。

步驟2:若發(fā)生接地故障,根據(jù)系統(tǒng)中性點(diǎn)接地方式判別故障相。諧振接地過(guò)補(bǔ)償系統(tǒng)中,電壓幅值最高相的超前相判別為故障相;不接地系統(tǒng)中,電壓幅值最高相的滯后相判別為故障相。

步驟3:根據(jù)所判別故障相閉合對(duì)應(yīng)開關(guān),投入ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件,無(wú)源器件輸出電壓與故障相電壓大小相等、幅值相反,能有效降低故障相電壓至安全范圍,熄滅故障電弧,防止故障危害擴(kuò)大。

步驟4:測(cè)量無(wú)源器件投入后各饋線零序電流與中性點(diǎn)電壓,計(jì)算各饋線零序?qū)Ъ{相角,并與正常情況下的零序?qū)Ъ{角做差,得到各饋線故障前后的相角差Δθ。

步驟5:判別故障線路。若測(cè)得饋線故障前后零序?qū)Ъ{相角差Δθ大于設(shè)定閾值,則判別為故障線路,否則判別為健全線路。最后,動(dòng)作切除故障饋線,實(shí)現(xiàn)接地故障保護(hù)。

4 仿真分析

為了驗(yàn)證ZNy11-Dyn7無(wú)源器件電壓調(diào)控原理和接地故障選線方法的有效性,在PSCAD/EMTDC仿真環(huán)境中搭建如圖7所示的10 kV配電網(wǎng)單相接地故障模型,共設(shè)定3條出線,L1、L2為電纜線路、L3為架空線路,線路長(zhǎng)度分別為15 km、7 km、15 km。開關(guān)K打開時(shí),系統(tǒng)中性點(diǎn)不接地運(yùn)行;開關(guān)K閉合時(shí),系統(tǒng)中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地,過(guò)補(bǔ)償度為10%,系統(tǒng)參數(shù)見表2。在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí),調(diào)控中性點(diǎn)電壓為10%相電壓,測(cè)量饋線L1、L2、L3的零序?qū)Ъ{角分別為∠88.85°、∠87.47°、∠87.71°。故障可分別設(shè)置在3條饋線以驗(yàn)證所提選線方法有效性。

表2 典型10 kV配電網(wǎng)仿真模型參數(shù)

圖7 10 kV配電網(wǎng)單相接地故障仿真系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

4.1 不同長(zhǎng)度電纜、架空線路仿真結(jié)果

由式(15)可知,故障饋線零序?qū)Ъ{相角差與線路對(duì)地參數(shù)以及過(guò)渡電阻大小有關(guān),故障饋線的對(duì)地電容改變時(shí),所測(cè)故障饋線相角差會(huì)有所差異。由于饋線對(duì)地電容大小與線路長(zhǎng)度呈線性關(guān)系,為驗(yàn)證所提相角差大于0.5°的饋線為故障饋線的判據(jù),是否適用于所有線路,分別對(duì)不同長(zhǎng)度電纜饋線L1、架空饋線L3進(jìn)行接地故障仿真驗(yàn)證。不同長(zhǎng)度架空線路相角差隨過(guò)渡電阻變化曲線見圖8,不同長(zhǎng)度電纜線路相角差隨過(guò)渡電阻變化曲線見圖9。

圖8 不同長(zhǎng)度架空線路相角差隨過(guò)渡電阻變化曲線

圖9 不同長(zhǎng)度電纜線路相角差隨過(guò)渡電阻變化曲線

由圖8可知,不同長(zhǎng)度架空線路相角差隨過(guò)渡電阻增大均呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。由于對(duì)地電容參數(shù)大小與線路長(zhǎng)度呈線性關(guān)系,短架空線路對(duì)地電容參數(shù)較小,故障饋線相角差值較大;長(zhǎng)架空線路對(duì)地電容參數(shù)較大,故障饋線相角差值相對(duì)較小。由于架空線路對(duì)地電容參數(shù)遠(yuǎn)小于電纜線路,即使在15 km長(zhǎng)架空線路發(fā)生24 kΩ高阻接地故障時(shí),故障饋線相角差也遠(yuǎn)大于文中設(shè)定閾值0.5°,故本研究所提故障選線判據(jù)適用于架空線路。

由圖9可知,不同長(zhǎng)度電纜線路相角差隨過(guò)渡電阻增大均呈現(xiàn)下降趨勢(shì),由于電纜線路對(duì)地電容參數(shù)較大,故障饋線相角差在發(fā)生高阻接地故障時(shí)逐漸下降至設(shè)定閾值附近,即使在15 km長(zhǎng)電纜線路發(fā)生24 kΩ高阻接地故障時(shí),故障饋線相角差仍大于文中設(shè)定閾值0.5°,故本研究所提故障選線判據(jù)適用于電纜線路。

綜上所述,在不同線路類型下發(fā)生接地故障時(shí),文中所提相角差大于0.5°的饋線為故障饋線的判據(jù)依然能準(zhǔn)確判別故障饋線。因此,本研究設(shè)定閾值為0.5°適用于不同線路類型,且具有較強(qiáng)的抗過(guò)渡電阻能力,進(jìn)一步驗(yàn)證了本研究所提選線方法在實(shí)際應(yīng)用中的可靠性。

4.2 不同故障線路與過(guò)渡電阻仿真結(jié)果

表3 不接地系統(tǒng)各饋線零序?qū)Ъ{相角差及判定結(jié)果

表4 諧振接地系統(tǒng)各饋線零序?qū)Ъ{相角差及判定結(jié)果

在發(fā)生接地故障后,正常饋線零序?qū)Ъ{相角與故障前一致,而故障線路由于過(guò)渡電阻的影響,零序?qū)Ъ{相角下降。由表3及表4仿真結(jié)果可見,針對(duì)不同中性點(diǎn)接地方式、不同過(guò)渡電阻情形,本發(fā)明所提故障選線方法依據(jù)饋線故障前后零序?qū)Ъ{相角特征差異,在設(shè)定誤差范圍內(nèi)均準(zhǔn)確選取了故障饋線,且隨著過(guò)渡電阻的增大,故障線路相角差呈減小趨勢(shì)。在過(guò)渡電阻為10 Ω時(shí),相角差高達(dá)88.58°;在過(guò)渡電阻為1 000 Ω時(shí),相角差降低為34.87°,仍明顯大于本文所設(shè)定閾值0.5°。

4.3 高阻接地故障選線仿真結(jié)果

考慮到高阻接地故障一直對(duì)傳統(tǒng)零序?qū)Ъ{選線方法有較大影響,且本方法隨過(guò)渡電阻增大,相角差呈現(xiàn)下降趨勢(shì),需驗(yàn)證此方法在高阻接地故障選線時(shí)的準(zhǔn)確性,在中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)與諧振接地系統(tǒng)中分別設(shè)置5 kΩ、10 kΩ、24 kΩ的過(guò)渡電阻故障,故障線路為L(zhǎng)1,得到無(wú)源器件投入后各饋線零序?qū)Ъ{角以及判定結(jié)果見表5、表6。

表5 不接地系統(tǒng)高阻接地故障選線判定結(jié)果

表6 諧振接地系統(tǒng)高阻接地故障選線判定結(jié)果

由表5及表6仿真結(jié)果可知,本研究所提基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件接地故障選線方法在高阻接地時(shí)仍有較高的判別準(zhǔn)確率。在高阻接地故障時(shí),相角差特征量依舊十分明顯,能夠有效區(qū)分故障與非故障饋線。根據(jù)本文設(shè)定閾值0.5°,零序?qū)Ъ{相角差判據(jù)耐過(guò)渡電阻能力可達(dá)24 kΩ,抗過(guò)渡電阻能力強(qiáng)。上述結(jié)果充分驗(yàn)證了該方法在高阻接地故障情況下故障饋線識(shí)別的準(zhǔn)確性、可靠性與工程適用性。

5 結(jié)論

本研究提出了基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件的電壓調(diào)控結(jié)構(gòu),分析了無(wú)源器件的調(diào)壓原理;提出了基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件調(diào)壓的選線方法,最后在PSCAD/EMTDC仿真環(huán)境下進(jìn)行驗(yàn)證研究所提方法正確性,并得出以下結(jié)論:

1)本研究提出了基于ZNy11-Dyn7型變壓器的無(wú)源調(diào)壓結(jié)構(gòu),分析了無(wú)源器件接入系統(tǒng)后的運(yùn)行特性,能夠有效調(diào)控系統(tǒng)電壓。

2)本研究提出了基于ZNy11-Dyn7型無(wú)源器件的接地故障選線新方法,該方法與無(wú)源器件調(diào)壓裝置配合,在故障發(fā)生前后投入裝置,調(diào)控系統(tǒng)零序電壓,主動(dòng)構(gòu)造故障前各線路的零序?qū)Ъ{相角差判據(jù),實(shí)現(xiàn)故障線路的準(zhǔn)確判別。

3)本研究所提選線方法適用于多種接地方式,不受系統(tǒng)對(duì)地參數(shù)不對(duì)稱與互感器采用不同步影響,能夠?qū)崿F(xiàn)高阻接地故障下的準(zhǔn)確選線,耐過(guò)渡電阻能力可達(dá)24 kΩ。