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    雙給料口結(jié)構(gòu)對旋流器流場特性和分級(jí)性能的影響

    2023-12-28 02:24:50張彩娥潘程堯冉金城陸帥帥王麗娟董鴻良宋寶旭
    流體機(jī)械 2023年11期
    關(guān)鍵詞:沉砂分配率旋流器

    張彩娥,潘程堯,冉金城,陸帥帥,王麗娟,孫 偉,董鴻良,宋寶旭

    (1.山東理工大學(xué) 資源與環(huán)境工程學(xué)院,山東淄博 255000;2.威海市海王旋流器有限公司,山東威海 264200;3.山東煙臺(tái)鑫泰黃金礦業(yè)有限責(zé)任公司,山東煙臺(tái) 265147;4.遼寧科技大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院,遼寧鞍山 114001)

    0 引言

    水力旋流器是一種利用離心力與重力實(shí)現(xiàn)不同粒度顆粒分級(jí)的典型復(fù)合力場分級(jí)設(shè)備,具有結(jié)構(gòu)簡單、處理量大、操作維護(hù)方便等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于選礦廠磨礦分級(jí)作業(yè)[1-3]。料漿在水力旋流器給料口的導(dǎo)流作用下,進(jìn)入旋流腔體,不同性質(zhì)固體顆粒在不同徑向作用力下,粗細(xì)顆粒沿徑向?qū)崿F(xiàn)規(guī)則排列,粗顆粒在外,細(xì)顆粒在內(nèi),分別隨外旋流和內(nèi)旋流運(yùn)動(dòng)成為沉砂產(chǎn)品和溢流產(chǎn)品[4-5]。水力旋流器給料口結(jié)構(gòu)配置直接決定內(nèi)部流場特性,進(jìn)而影響分級(jí)性能,傳統(tǒng)旋流器均采用單一給料口結(jié)構(gòu),致使內(nèi)部流場對稱性較差,流場穩(wěn)定性降低,分級(jí)精度較低。增加水力旋流器給料口個(gè)數(shù)可以獲得更小的分級(jí)粒度及更高的分級(jí)效率,其內(nèi)在機(jī)理尚需深入研究[6-10]。深入分析對稱雙給料口結(jié)構(gòu)對流場特性和分級(jí)性能的影響,可為水力旋流器的高效分級(jí)提供理論指導(dǎo)。

    近年來,隨著計(jì)算流體力學(xué)(CFD)理論和高速計(jì)算技術(shù)的發(fā)展,基于CFD 的數(shù)值試驗(yàn)方法以其高效、省時(shí)、可視化等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于水力旋流器內(nèi)部流場特性和分級(jí)性能的研究[11-12]。水力旋流器內(nèi)部為三維強(qiáng)湍流流場,雷諾應(yīng)力湍流模型(RSM)僅需較短的計(jì)算時(shí)間即可得到準(zhǔn)確的湍流計(jì)算結(jié)果[13]。流體體積模型(VOF)可以用于描述兩種或多種互不相融流體間的交界面,用于準(zhǔn)確追蹤中心空氣柱的氣液交界面的瞬時(shí)變化[14]。基于歐拉法的混合物模型(Mixture)是一種簡化的歐拉模型(Eulerian),可以在較少計(jì)算量的條件下,準(zhǔn)確描述各離散相顆粒之間有相對運(yùn)動(dòng)的情況[15-16]。

    本文利用數(shù)值試驗(yàn)方法,系統(tǒng)地考察了單一給料口和對稱雙給料口對水力旋流器內(nèi)部流場特性和分級(jí)性能的影響,從速度分布、軸向零速包絡(luò)面、壓強(qiáng)分布、空氣柱直徑、湍流強(qiáng)度等角度考察了給料口結(jié)構(gòu)對內(nèi)部流場穩(wěn)定性的影響,并從顆粒沉砂分配率、分級(jí)精度、分級(jí)粒度、固體顆??臻g分布等方面進(jìn)一步闡明了流場穩(wěn)定性對固體顆粒分配行為的影響。

    1 試驗(yàn)方法

    1.1 試驗(yàn)用水力旋流器

    本研究選用直徑為50 mm 水力旋流器作為研究對象,坐標(biāo)原點(diǎn)位于柱錐交界面的圓心,其結(jié)構(gòu)尺寸見表1。

    表1 試驗(yàn)用水力旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.1 Geometrical parameters of the hydrocyclone used in this test

    單給料口與對稱雙給料口的給料口截面總面積相等,給料速度相等,給料總流量相同。對稱雙給料口中任一給料口的給料截面面積、給料流量均相同,是單給料口總流量的1/2。

    1.2 數(shù)值試驗(yàn)方法

    根據(jù)水力旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù),利用ProE 軟件繪制水力旋流器的三維立體模型,將幾何文件導(dǎo)入ICEM 軟件,利用六面體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格對計(jì)算域進(jìn)行離散,同時(shí)對器壁及溢流管底部處的網(wǎng)格進(jìn)行局部加密,綜合考慮計(jì)算時(shí)間和計(jì)算精度,確定的網(wǎng)格總數(shù)量為4.0×105個(gè)??紤]到水力旋流器內(nèi)部流場的復(fù)雜性,本文分兩步開展數(shù)值試驗(yàn),第一步,利用RSM 模型計(jì)算湍流,利用VOF 模型追蹤氣液界面,獲得穩(wěn)定的氣液兩相流場;第二步,在穩(wěn)定氣液兩相流場的基礎(chǔ)上,利用RSM 模型計(jì)算湍流,利用Mixture 模型描述氣相和顆粒相的運(yùn)動(dòng),Mixture 模型中空氣相的氣泡直徑設(shè)置為1×10-5mm,具體模擬策略如圖1 所示。

    圖1 模擬策略Fig.1 Simulation strategy

    水力旋流器給料口采用速度入口邊界,單給料口與對稱雙給料口結(jié)構(gòu)中任一給料口的給料速度均相同,水力直徑設(shè)置為與給料口等面積圓的直徑;溢流口和沉砂口采用壓力出口邊界條件,空氣相的回流系數(shù)設(shè)置均為1;器壁采用無滑移邊界條件。在開展系統(tǒng)數(shù)值試驗(yàn)之前需要對所選用的數(shù)值試驗(yàn)方法進(jìn)行驗(yàn)證,通過將激光多普勒測速儀(LDA)物理試驗(yàn)得到的速度分布與數(shù)值試驗(yàn)得到的速度分布進(jìn)行對比,發(fā)現(xiàn)物理測試結(jié)果與數(shù)值試驗(yàn)結(jié)果吻合很好,驗(yàn)證了所選用湍流模型的可靠性(見圖2(a));通過將某礦業(yè)現(xiàn)場物理試驗(yàn)數(shù)據(jù)與多相流數(shù)值模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,發(fā)現(xiàn)沉砂分配曲線高度吻合,驗(yàn)證了所用多相流模型的可靠性(見圖2(b))[17];在早期研究中作者已給出詳細(xì)的模型介紹,為了簡化分析,此處不再進(jìn)行贅述[17]。本文以石英固體顆粒為研究對象,石英的密度為2 673 kg/m3,石英顆粒的累積粒度分布如圖3 所示,將石英顆粒分為12 個(gè)粒級(jí),在Mixture 模型中,每個(gè)粒級(jí)用平均粒度來表示,基礎(chǔ)相為水相,第二相依次為氣相和不同粒度顆粒相。

    圖2 模型驗(yàn)證Fig. 2 Model verification

    圖3 石英組分、磁鐵礦組分和混合礦的累積粒度曲線Fig.3 Cumulative particle size curves of quartz component,magnetite component and mixture ore

    2 結(jié)果與討論

    2.1 雙給料口結(jié)構(gòu)對流場特性的影響

    水力旋流器內(nèi)部流場是固體顆粒運(yùn)動(dòng)的載體,內(nèi)部流場特性直接決定顆粒的運(yùn)移行為,影響顆粒的空間分布,進(jìn)而決定顆粒的分配性能[5]。

    2.1.1 對壓強(qiáng)分布的影響

    給料口結(jié)構(gòu)對壓強(qiáng)分布的影響如圖4 所示。不同給料口條件下,壓強(qiáng)均隨著旋轉(zhuǎn)半徑減小而降低,在中心區(qū)域出現(xiàn)負(fù)壓區(qū),水力旋流器是一種將壓力能轉(zhuǎn)換為流體動(dòng)能的設(shè)備,當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),壓強(qiáng)值較大,說明此時(shí)更多的壓力能轉(zhuǎn)換為了動(dòng)能,對應(yīng)流體速度增大(見圖5)。

    圖4 不同給料口結(jié)構(gòu)對壓強(qiáng)分布的影響Fig.4 Effects of different inlet structures on the pressure distribution

    圖5 不同給料口結(jié)構(gòu)對水力旋流器切向速度影響Fig.5 Effects of different inlet structures on the tangential velocity in the hydrocyclone

    2.1.2 對切向速度分布的影響

    切向速度直接決定顆粒所受離心力大小,給料口結(jié)構(gòu)對切向速度影響如圖5 所示。從圖中可以看出,不同給料口時(shí),切向速度均呈組合渦分布,采用對稱雙給料口時(shí),流體切向速度值增大,切向速度分布對稱性增強(qiáng),顆粒所受離心力將增大。

    2.1.3 對軸向速度分布的影響

    不同給料口結(jié)構(gòu)對水力旋流器內(nèi)軸向速度影響如圖6 所示。由器壁向中心,當(dāng)采用不同給料口結(jié)構(gòu)時(shí),軸向速度均由負(fù)值逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檎?,外部對?yīng)外旋流,速度方向沿軸向向下,該區(qū)域流體將由底流口排出,內(nèi)部對應(yīng)內(nèi)旋流,速度方向沿軸向向上,該區(qū)域流體將由溢流口排出。當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),軸向速度值略有增加,對應(yīng)的分流比降低,軸向速度對稱分布增強(qiáng)。

    圖6 不同給料口結(jié)構(gòu)對水力旋流器軸向速度影響Fig.6 Effects of different inlet structures on the axial velocity in the hydrocyclone

    內(nèi)旋流與外旋流交界面即為軸向零速包絡(luò)面(LZVV),不同給料口結(jié)構(gòu)時(shí),水力旋流器縱截面處LZVV 分布單給料口如圖7(a)和對稱雙給料口如圖7(b)所示,圖7(c)可以更好地展示不同給料口結(jié)構(gòu)對LZVV 的影響。

    圖7 不同給料口結(jié)構(gòu)對水力旋流器LZVV 影響Fig.7 Effects of different inlet structures on LZVV in the hydrocyclone

    從圖中可以看出,采用對稱雙給料口時(shí),LZVV 的對稱性顯著增強(qiáng),因而內(nèi)旋流與外旋流的分界面形狀更加規(guī)則,內(nèi)旋流中所攜帶固體顆粒與外旋流中所攜帶固體顆粒的分級(jí)更加精準(zhǔn);當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),水力旋流器內(nèi)中心空氣柱對稱性明顯增強(qiáng),采用單給料口時(shí)的空氣柱將沿徑向產(chǎn)生大幅度偏擺,特別是在錐段區(qū)域,空氣柱的不對稱偏擺會(huì)造成內(nèi)部流場的波動(dòng)及速度分布的不對稱,進(jìn)而影響不同粒度固體顆粒沿徑向的規(guī)則排列。

    空氣柱是因?yàn)樾髌鲀?nèi)中心負(fù)壓區(qū)的出現(xiàn)形成的,圖8 示出給料口結(jié)構(gòu)對中心空氣柱直徑的影響??梢钥闯觯捎秒p給料口時(shí)的空氣柱直徑略大于采用單給料口時(shí)的空氣柱直徑,這主要是由于采用雙給料口時(shí)水力旋流器內(nèi)更多壓力能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能,中心負(fù)壓較低(圖4),從外界吸入的空氣量增多。

    圖8 不同給料口結(jié)構(gòu)對空氣柱直徑的影響Fig.8 Effects of different inlet structures on the air core diameter

    2.1.4 對湍流強(qiáng)度的影響

    不同給料口結(jié)構(gòu)時(shí),水力旋流器內(nèi)部流場湍流強(qiáng)度如圖9 所示,圖9(a)示出了水力旋流器縱截面處湍流強(qiáng)度分布,圖9(b)示出了給料口橫截面處湍流強(qiáng)度分布。從圖9(a)中可以看出,當(dāng)采用對稱雙給料口時(shí),水力旋流器內(nèi)湍流強(qiáng)度的對稱分布增強(qiáng)。從圖9(b)可以看出,當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),給料口橫截面處湍流強(qiáng)度大大降低,能耗減小,流場對稱性顯著增強(qiáng),顆粒的錯(cuò)配現(xiàn)象將會(huì)得到緩解。

    圖9 不同給料口結(jié)構(gòu)對湍流強(qiáng)度的影響Fig.9 Effects of different inlet structures on the turbulence intensity

    2.2 雙給料口結(jié)構(gòu)對分級(jí)性能的影響

    2.2.1 對沉砂分配曲線的影響

    不同給料口結(jié)構(gòu)對固體顆粒沉砂分配率的影響如圖10 所示。從圖中可以看出,隨著顆粒粒度增大,顆粒在沉砂中的分配率逐漸增加。與單給料口相比,當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),細(xì)顆粒在沉砂中的分配率降低,這主要是由于分流比減小造成的。同時(shí)粗顆粒在沉砂中的分配率增加,d=12.5 μm 粗顆粒沉砂分配率提高了7.87%,對應(yīng)粗細(xì)顆粒在溢流產(chǎn)品或沉砂產(chǎn)品中的混配現(xiàn)象減弱。分配曲線的斜率表征分級(jí)精度Ep,Ep=(d75-d25)/2,其中d75和d25分別表示沉砂分配率為75%和25%時(shí)對應(yīng)的顆粒粒度,Ep 值越小表征分級(jí)精度越高,雙給料口與單給料口的Ep 值分別為2.74,2.97,Ep 值降低了0.23,對應(yīng)雙給料口的分級(jí)精度提高。此外,當(dāng)采用對稱雙給料口時(shí),水力旋流器可以獲得更小的分級(jí)粒度。

    圖10 不同給料口結(jié)構(gòu)對沉砂分配率的影響Fig.10 Effects of different inlet structures on the recovery to underflow

    2.2.2 對顆粒空間分布的影響

    本節(jié)從固體顆??臻g分布的角度,進(jìn)一步解釋不同給料口結(jié)構(gòu)對顆粒分配行為的影響機(jī)制,如圖11 所示,此處用顆粒的平衡回轉(zhuǎn)半徑分布表征顆粒的空間分布。為了簡化分析,從沉砂分配曲線(圖10)中選取了5 個(gè)有代表性的顆粒。從圖可見,不同粒度固體顆粒在沿徑向規(guī)則排列后,會(huì)以螺旋運(yùn)動(dòng)形式在水力旋流器內(nèi)向下、向上運(yùn)動(dòng)。從圖中可以看出,不同給料口結(jié)構(gòu)時(shí),隨著顆粒粒度增大,顆粒的平衡回轉(zhuǎn)半徑均沿徑向向器壁移動(dòng),從LZVV 內(nèi)側(cè)逐漸移動(dòng)到外側(cè),因此細(xì)顆粒主要由內(nèi)旋流攜帶經(jīng)溢流口排出,而粗顆粒主要由外旋流攜帶經(jīng)沉砂口排出,對應(yīng)沉砂分配率逐漸增加。從圖中還可以看出,采用對稱雙給料口時(shí),固體顆??臻g分布更加規(guī)則,這是因?yàn)榇藭r(shí)旋流器內(nèi)部流場更加穩(wěn)定,對稱性更強(qiáng),顆粒的規(guī)則分布不易被破壞;同時(shí),采用對稱雙給料口時(shí),粗顆粒(d=12.5 μm)的平衡回轉(zhuǎn)半徑略大于使用單給料口時(shí)的顆粒平衡回轉(zhuǎn)半徑,這是因?yàn)榇藭r(shí)流場切向速度更大,更多壓力能轉(zhuǎn)化為顆粒動(dòng)能,顆粒所受的離心力更大,因此對稱雙給料口時(shí)粗顆粒的沉砂分配率大于單一給料口時(shí)對應(yīng)顆粒的沉砂分配率。由于對稱雙給料口的加工精度要求較高且對給料流量分配要求嚴(yán)格,尚未得到廣泛應(yīng)用。

    圖11 不同給料口結(jié)構(gòu)對顆粒平衡回轉(zhuǎn)半徑的影響Fig.11 Effects of different inlet structures on the particle equilibrium radius

    3 結(jié)論

    (1)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),水力旋流器內(nèi)壓強(qiáng)值增大,更多的壓力能轉(zhuǎn)換為了動(dòng)能,對應(yīng)流體切向速度值增大,切向速度分布對稱性增強(qiáng),軸向速度值略有增加,對應(yīng)的分流比降低,軸向速度對稱分布增強(qiáng),LZVV 的對稱性顯著增強(qiáng),空氣柱沿徑向不對稱偏擺程度減弱。

    (2)采用對稱雙給料口時(shí),中心負(fù)壓較低,中心空氣柱直徑增大,水力旋流器內(nèi)湍流強(qiáng)度的對稱分布增強(qiáng),在顆粒運(yùn)動(dòng)過程中,顆粒沿徑向的規(guī)則分布不易被破壞,給料口橫截面處湍流強(qiáng)度大大降低,流場對稱性顯著增強(qiáng),顆粒的錯(cuò)配現(xiàn)象將會(huì)得到緩解。

    (3)隨著顆粒粒度增大,顆粒在沉砂中的分配率逐漸增加。當(dāng)采用對稱雙給料口結(jié)構(gòu)時(shí),細(xì)顆粒在沉砂中的分配率降低,粗顆粒(d=12.5 μm)在沉砂中的分配率提高了7.87%,顆?;炫洮F(xiàn)象減弱,分級(jí)精度提高,對應(yīng)水力旋流器分級(jí)精度提高。

    (4)隨著顆粒粒度增大,顆粒平衡回轉(zhuǎn)半徑沿著徑向向器壁移動(dòng),細(xì)顆粒平衡回轉(zhuǎn)半徑位于LZVV 內(nèi)側(cè),經(jīng)內(nèi)旋流攜帶排出,粗顆粒平衡回轉(zhuǎn)半徑位于LZVV 外側(cè),經(jīng)外旋流攜帶排出。采用對稱雙給料口時(shí),固體顆??臻g分布更加規(guī)則,粗顆粒(d=12.5 μm)平衡回轉(zhuǎn)半徑略大。

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