水槽式與嵌入式洗碗機水力性能對比

彭佳藝,黃萍*,李亞林,孫海超,徐慧,鄭峰

(1. 江蘇大學國家水泵及系統(tǒng)工程技術(shù)研究中心,江蘇 鎮(zhèn)江 212013;2.寧波方太廚具有限公司,浙江 寧波 315336)

洗碗機被譽為繼洗衣機之后第二次解放人類雙手的家電產(chǎn)品.目前市場上家用洗碗機主要分為臺式、嵌入式和水槽式.臺式洗碗機具有小巧、占用空間小、擺放靈活等優(yōu)點;嵌入式洗碗機是一種隱形的洗碗機,與櫥柜融為一體,外觀高端大氣,功能全面,具有容量大、隱蔽性好、一機多用等優(yōu)點;水槽式洗碗機外觀上與普通水槽相似,屬于半嵌入式洗碗機,有著省時省電、廚房空間利用率高、排水方便等諸多優(yōu)點[1].目前上述種類的洗碗機已經(jīng)開始在國內(nèi)普及,但是普及率遠落后于發(fā)達國家,究其原因在于洗碗機產(chǎn)品自身的客觀條件,國內(nèi)市場上出售的柜式洗碗機占用空間面積大,易受消費者居住條件的限制,且采用的噴淋方式給中國碗、盤、盆等餐具的清洗造成了使用上的不便,易出現(xiàn)清洗不干凈的現(xiàn)象.

目前,國內(nèi)外學者對洗碗機展開了大量研究.MINDE等[2]利用PIV測試了洗碗機內(nèi)盤子和杯子之間的空氣流場速度分布,并驗證了CFD計算結(jié)果;PéREZ-MOHEDANO等[3]利用PEPT試驗設(shè)備對洗碗機內(nèi)水流運動進行了參數(shù)化表征,確定了洗碗機內(nèi)水運動分為5個階段,并發(fā)現(xiàn)射流路徑遵循直線流動規(guī)律,并基于幾何原理的數(shù)學模型評估水射流軌跡,提出了用于預(yù)測洗碗機內(nèi)部各清洗變量影響的一種綜合模型[4];DEDOUSSIS等[5]基于立體光固化成型技術(shù)建立了不同幾何形狀的噴淋臂,對洗碗機的噴淋臂進行了優(yōu)化設(shè)計;SANTORI等[6]采用試驗方法對洗碗機進行測試和優(yōu)化,在改進的洗碗機原型上采用全因子進行吸附式洗碗機參數(shù)的靈敏度分析和設(shè)計;HABIBI KHORASANI[7]將Simscape物理網(wǎng)絡(luò)建模集成到MATLAB軟件中,研究了在輸入?yún)?shù)不確定的情況下洗碗機的水力學性能;TURGUL[8]設(shè)計并制造了一種高效洗碗機,通過計算流體力學(CFD)和室內(nèi)試驗對其性能進行評估,在能源效率可接受的情況下,達到了績效目標;ERIK[9]對洗碗機液壓系統(tǒng)進行了分析建模,計算了連續(xù)損失和局部損失,確定了系統(tǒng)的工作點,利用改進的設(shè)計參數(shù)制作了樣機并安裝在洗碗機上,觀察新設(shè)計對洗碗機洗滌性能的影響.LIU等[10]基于CML方法從資源消耗、污染物排放和環(huán)境影響3個方面研究了洗碗機對環(huán)境的影響,分析了洗碗機的工作系統(tǒng)并提出改進措施;田樂等[11]通過試驗和仿真分析研究了洗碗機水流系統(tǒng)的泵接頭出口大小、進口與出口夾角大小等對流量分配、噴臂壓力的影響;喻永康等[12]基于商用CFD軟件Fluent對洗碗機噴淋系統(tǒng)進行了研究;丁敏等[13]采用仿真技術(shù)研究了洗碗機中噪聲、流道設(shè)計、氣液兩相流及流體換熱等較復(fù)雜的問題.對比國內(nèi)外研究現(xiàn)狀發(fā)現(xiàn),國外對洗碗機的研究比較全面,且采用了PIV,PEPT等先進試驗設(shè)備,而國內(nèi)研究相對起步較晚.同時發(fā)現(xiàn)國內(nèi)外對洗碗機的研究多數(shù)偏向噴淋臂,而對水泵研究相對較少,從而造成洗碗整機水力性能的研究更少.

盡管在學術(shù)上,國內(nèi)外洗碗機研究差距較大,但是在產(chǎn)品研制上,國內(nèi)則具有完全獨立自主的知識產(chǎn)權(quán)產(chǎn)品,其中水槽式洗碗機就是針對中國家庭創(chuàng)新的典型代表之一,通過首次創(chuàng)新“開放式”水泵結(jié)構(gòu)[14]實現(xiàn)洗碗機內(nèi)無管路的開放式清洗功能,極大豐富了國內(nèi)洗碗機種類,同時推動了國內(nèi)洗碗機行業(yè)的發(fā)展,但是截至目前對這類洗碗機的研究較少,而對于從國外引進再創(chuàng)新的嵌入式洗碗機研究相對較多.因此文中擬對水槽式和嵌入式洗碗機的水力清洗系統(tǒng)進行整機計算,從水力性能方面對比研究2種洗碗機,揭示水槽式和嵌入式洗碗機設(shè)計的優(yōu)勢和不足,以便為創(chuàng)新設(shè)計新型洗碗機提供參考借鑒意義.

1 洗碗機幾何模型

水槽式洗碗機水力部件主要由導流座、復(fù)合式葉輪及蝸殼式噴淋臂等部件組成,主要部件的三維模型如圖1所示.導流座與電動機直連,水泵進口則處于導流座底部和電動機頂部之間,復(fù)合式葉輪坐落在導流座內(nèi),然后通過卡環(huán)和卡扣連接蝸殼式噴淋臂.其工作原理為復(fù)合式葉輪在電動機驅(qū)動下轉(zhuǎn)動吸水,然后帶動蝸殼式噴淋臂被動旋轉(zhuǎn)射流完成水力清洗.從圖1可以看出這種泵的結(jié)構(gòu)非常新穎:葉輪是由底部前彎軸流葉柵和頂部離心葉片組成的復(fù)合式葉輪,蝸殼則是螺旋式蝸殼180°陣列形成雙隔舌蝸殼,并且泵運行時蝸殼是發(fā)生被動旋轉(zhuǎn)的,轉(zhuǎn)速方向與葉輪相同,轉(zhuǎn)速大小則為葉輪轉(zhuǎn)速的1/60～1/50,泵出口由多個不同位置和不同方向的噴嘴組成.這種泵運行時不需要管路連接,且蝸殼式噴淋臂可通過卡扣隨時拆卸,避免水力部件的藏污納垢,實現(xiàn)了洗碗機無管路的開放式清洗功能,被稱為“開放式”水泵,其結(jié)構(gòu)和運行原理具有非常明顯的創(chuàng)新性.

圖1 水槽式洗碗機主要部件的三維模型

嵌入式洗碗機主要由水泵、噴淋臂和附加流道等部件組成,如圖2所示.該洗碗機核心部件水泵采用傳統(tǒng)的閉式離心葉輪,并配以復(fù)雜的管路布置驅(qū)動噴淋臂旋轉(zhuǎn)完成清洗.噴淋臂與葉輪通過附加流道相連,附加流道結(jié)構(gòu)相對比較復(fù)雜,它由水泵入口管路、壓水室和出水流道組成.傳統(tǒng)葉輪旋轉(zhuǎn)形成高壓水流在附加流道內(nèi)先后經(jīng)180°轉(zhuǎn)向流動和90°轉(zhuǎn)向流動后流入噴淋臂內(nèi),在高壓水流沖擊下和各噴嘴射流反作用下,噴淋臂發(fā)生被動旋轉(zhuǎn)射流.理論上嵌入式洗碗機容量體積相對較大,一般由上、中、下3層噴淋臂管路組成,圖2只選擇具有底層管路布置系統(tǒng)的洗碗機進行對比.但是其附加流道和管路系統(tǒng)的流動轉(zhuǎn)向較多,從水力損失角度來看,顯然嵌入式洗碗機存在較大的管路水力損失.

圖2 嵌入式洗碗機主要部件的三維模型

2 數(shù)值模擬計算方法

2.1 計算模型與網(wǎng)格

針對圖1和圖2洗碗機復(fù)雜結(jié)構(gòu),抽取了對應(yīng)的水體并采用多面體網(wǎng)格方法對2種洗碗機主要部件進行了網(wǎng)格劃分[15],如圖3所示.多面體網(wǎng)格優(yōu)點在于體單元理論上具有任意數(shù)量的面,對復(fù)雜幾何結(jié)構(gòu)有較強的適應(yīng)能力,且能夠保證較高的網(wǎng)格質(zhì)量.圖3顯示了多面體網(wǎng)格對復(fù)雜幾何的貼體性,以及邊界層劃分均滿足計算要求.

圖3 洗碗機主要部件的網(wǎng)格劃分方案對比

2.2 湍流模型

對2種洗碗機全流道內(nèi)部流動進行了三維黏性數(shù)值模擬,在雙參考坐標(MRF)下,利用有限控制體積法對雷諾時均Navier-Stokes方程進行數(shù)值離散,2種方案均采用SIMPLEC算法,離散過程中均采用二階迎風差分格式.湍流模型則采用旋轉(zhuǎn)流體機械中應(yīng)用較廣的SSTk-ω模型[16-17],其在近壁面處采用Wilcoxk-ω模型,而在自由剪切層內(nèi)和邊界層邊緣則采用標準k-ε模型,使其在具有逆壓力梯度或流動分離的流場中有著很好的表現(xiàn),SSTk-ω模型的具體表達式為

(1)

(2)

式中:Gk和Gω分別為由層流速度梯度和由ω方程產(chǎn)生的湍動能;Γk和Γω為湍動能k和湍流頻率ω的擴散率;Yk和Yω為由于擴散產(chǎn)生的湍流;Dω為正交發(fā)散項;Sk和Sω為用戶定義項.

2.3 邊界條件設(shè)置

對于水槽式洗碗機,將導流座底部進水流道的3個進口斷面位置設(shè)置為速度進口邊界,根據(jù)總流量約為55 L/min換算成對應(yīng)速度值,葉輪轉(zhuǎn)速設(shè)置為3 000 r/min,蝸殼噴淋臂被動轉(zhuǎn)速設(shè)置為60 r/min,各噴嘴出口設(shè)置為自由出流邊界條件,其余壁面設(shè)置為無滑移壁面條件.

對于嵌入式洗碗機,將嵌入式洗碗機附加流道進口斷面設(shè)置為速度進口邊界,總流量為30 L/min換算成對應(yīng)速度值,葉輪轉(zhuǎn)速設(shè)置為2 800 r/min,噴淋臂被動轉(zhuǎn)速設(shè)置為30 r/min,各噴嘴出口也設(shè)置為自由出流邊界條件,其余壁面設(shè)置為無滑移壁面條件.2種洗碗機的求解精度均設(shè)為2階,水槽式洗碗機殘差收斂精度1.0×10-4,而嵌入式洗碗機殘差收斂精度1.0×10-3.

3 數(shù)值計算結(jié)果及分析

3.1 整機水力性能對比分析

在洗碗機水力部件的進口和各噴嘴出口,根據(jù)伯努利方程[18-19]獲得洗碗機整機揚程,計算公式為

(3)

式中:H為洗碗機的整機揚程,m;J為噴嘴總數(shù);j為某一噴嘴;I為進、出口斷面網(wǎng)格節(jié)點總數(shù);i為某一節(jié)點;V為洗碗機內(nèi)流體速度;p為流體所受壓力強度;Q為進口流量;inlet, outlet為進出口;Δz為進、出口高度差,m.

水泵的理論揚程Ht計算公式[20]為

Ht=Mω′/ρgQ,

(4)

式中:M為葉輪所受外力矩,N·m;ω′為葉輪的角速度,rad/s.因此洗碗機的整機水力效率計算公式為

(5)

根據(jù)式(3)-(5),計算得到水槽式洗碗機的整機揚程H為2.02 m,水力效率ηh約為33%;而嵌入式水泵揚程H為1.10 m,水力效率ηh約為31%.盡管2種洗碗機的實際流量和葉輪轉(zhuǎn)速等條件不同,但是在洗碗機實際運行工況點,水槽式洗碗機的整機水力效率比嵌入式洗碗機的整機效率高約2%,且具有較高的整機揚程,其值比嵌入式洗碗機高出1倍左右.

3.2 整機內(nèi)流場對比分析

2種洗碗機整機內(nèi)流場的流線及湍動能分布k如圖4,5所示,圖中L為洗碗機整機長度.

圖4 水槽式洗碗機整機流線與湍動能分布圖

從圖4中可以發(fā)現(xiàn)水槽式洗碗機湍動能較大的區(qū)域位于復(fù)合式葉輪和各噴嘴處,其中復(fù)合式葉輪不僅內(nèi)部湍動能較大,同時與導流座和蝸殼接觸區(qū)域的湍動能分布也較大.水槽式洗碗機整機流線則相對光順,只是在蝸殼式噴淋臂隔舌下游出現(xiàn)較大的旋渦.從圖5中可看出,嵌入式洗碗機較大的湍動能分布在壓水室出口處,以及附加流道轉(zhuǎn)角處和噴淋臂主管道內(nèi).嵌入式洗碗機整機流線與水槽式洗碗機相比流線非常紊亂,在附加流道內(nèi)出現(xiàn)多處較大的旋渦,且噴淋臂內(nèi)形成較對稱的旋流流動,由于嵌入式洗碗機內(nèi)流線極其紊亂,也是造成其數(shù)值模擬收斂精度(1.0×10-3)難以達到水槽式洗碗機的收斂精度(1.0×10-4)水平.

圖5 嵌入式洗碗機整機流線與湍動能分布

3.3 葉輪內(nèi)流場對比分析

葉輪是水泵實現(xiàn)由機械能轉(zhuǎn)換成壓能的核心部件.對于新型洗碗機采用的復(fù)合式葉輪而言,其底部前彎軸流葉柵和頂部離心徑向葉片內(nèi)部典型流動如圖6所示,圖中vmag為展開速度,θ為弧度,表示葉柵內(nèi)部流場中的不同位置或方向.

圖6 水槽式洗碗機復(fù)合式葉輪內(nèi)流場云圖

圖6a給出了軸流葉柵內(nèi)流場展開速度vmag分布云圖.從圖中可以看出,軸流葉柵翼型弦長較普通軸流泵葉片較長,且葉片數(shù)非常多(8個葉片),這使得復(fù)合式葉輪底部前彎軸流葉柵流道非常狹長,且由于雙隔舌蝸殼的動靜干涉,各個軸流葉柵流道內(nèi)部流動分布不是非常均勻.圖6b則給出了離心徑向葉片橫截面的速度分布,可以看出由于受到葉輪旋轉(zhuǎn)的影響,流道內(nèi)軸向旋渦比較明顯,尤其是靠近雙隔舌蝸殼兩側(cè)流道,其內(nèi)部流動被2個較大的旋渦阻塞了葉輪內(nèi)部流道,而與其緊鄰的流道在葉輪出口還存在部分回流.

不僅如此,由于軸流葉柵的翼型弦長較長,其與導流座間也會形成傳統(tǒng)軸流泵中經(jīng)典的葉頂間隙渦流動[21-22].

由于葉頂間隙渦的存在,使得軸流葉柵與導流座較小的間隙內(nèi)存在較大的能力損失,如圖7所示,明顯看出導流座內(nèi)壁面存在8個葉片掃掠時形成的較大TKE分布區(qū)域,這可能會引起葉輪能量的巨大損失.如圖8所示,給出了前彎軸流葉柵不同葉片位置y處形成的經(jīng)典葉頂間隙渦(TLV)流動規(guī)律,圖中Ω為渦量.

圖7 葉頂間隙下導流環(huán)壁面上的湍動能分布

圖8 復(fù)合式葉輪的葉頂間隙渦(TLV)

對于嵌入式洗碗機采用的普通離心泵葉輪而言,其內(nèi)部典型流動分布如圖9所示.從圖中可以看出,在嵌入式洗碗機真實運行工況下,葉輪內(nèi)的速度分布由于受到軸向旋渦的影響,也是非常不均勻的,但是與傳統(tǒng)泵高效水力模型相比,其內(nèi)部流動分布較差,在葉片的吸力面出現(xiàn)了分離渦,如圖9a中截面內(nèi)流場分布所示.

圖9 嵌入式洗碗機葉輪內(nèi)流場分析

而在圖9b葉輪軸面內(nèi)流場分布非常不光順,在葉片進口前沿出現(xiàn)較大旋渦,而葉輪出口斷面(A-A)內(nèi)的速度分布極不均勻,高速區(qū)明顯偏向前蓋板,這會對嵌入式洗碗機的壓水室形成較大的沖擊損失.

通過2種洗碗機葉輪對比發(fā)現(xiàn),新型洗碗機由于結(jié)構(gòu)的創(chuàng)新,其內(nèi)部存在軸向旋渦和葉頂間隙渦等不利流動,需要對復(fù)合式葉輪進行水力優(yōu)化,以減小不利流動對水泵性能的影響.而嵌入式洗碗機采用傳統(tǒng)葉輪方式,其葉輪內(nèi)部流動并不是很光順,一方面由于傳統(tǒng)泵與復(fù)雜管路匹配使得泵可能不在最優(yōu)工況運行,另一方面則可能由于水泵本身設(shè)計存在一定缺陷性,因此嵌入式洗碗機水泵的優(yōu)化空間很大.

3.4 噴淋臂內(nèi)流場對比分析

圖10為水槽式洗碗機噴淋臂斷面二次流分布.從圖中可以看出,在噴嘴出口的過流斷面基本沒有二次流旋渦,而在非噴嘴出口斷面,由于蝸殼式噴淋臂的被動旋轉(zhuǎn)作用,其在密閉過流斷面的流體受到旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力和科氏力作用,會出現(xiàn)1個不規(guī)則的旋渦,該旋渦位置和大小與過流斷面所處位置有關(guān),且主要靠近蝸殼隔舌下游較近的位置.而從蝸殼式噴淋臂兩側(cè)過流斷面對比發(fā)現(xiàn),二次流分布規(guī)律并不相同,主要是受噴嘴位置和數(shù)量的影響.

圖10 水槽式洗碗機蝸殼噴淋臂斷面二次流分布

圖11為嵌入式洗碗機噴淋臂斷面二次流分布.從圖中可以看出,嵌入式洗碗機噴淋臂兩側(cè)斷面由于受到管路的沖擊而發(fā)生被動旋轉(zhuǎn),在沖擊斷面(ZJM)形成明顯的對稱的二次流旋渦,然后結(jié)合圖5流線圖發(fā)現(xiàn),在噴淋臂兩側(cè)分別形成一對旋流,而在噴淋臂兩側(cè)外緣,隨著二次流旋渦位置逐漸遠離蝸殼隔舌,強度也不斷減弱,因此圖11中靠近噴淋臂中間的相對應(yīng)位置(斷面6-7)會有1對二次流旋渦,之后旋渦隨著位置的變化逐漸減小直至消失.

圖11 嵌入式洗碗機噴淋臂斷面二次流分布

對比圖10,11可以發(fā)現(xiàn),嵌入式洗碗機由于管路的存在,其在管路末端沖擊形成的2個對稱的旋渦會引起較大的水力沖擊損失,同時發(fā)現(xiàn)嵌入式洗碗機的噴淋臂過流斷面的二次流旋渦明顯比水槽式洗碗機內(nèi)的旋渦數(shù)量較多,尤其是在噴嘴出口的過流斷面,嵌入式洗碗機噴淋臂內(nèi)仍存在二次流旋渦,因此從內(nèi)流場方面,嵌入式洗碗機的噴淋臂二次流損失比蝸殼式噴淋臂(水槽式洗碗機)更大.

不僅如此,理論上嵌入式洗碗機多數(shù)由底、中和上3層噴淋臂組成,因此實際上嵌入式洗碗機的管路系統(tǒng)更加復(fù)雜,管路損失也更多.將圖2僅具有底層噴淋臂的嵌入式洗碗機進行管路加長,即可說明水槽式洗碗機去除管路的優(yōu)勢,如圖12所示,其中圖12a給出了嵌入式洗碗機不同管路高度的噴淋壁對比方案,管道高度l由50 mm增加到200 mm,根據(jù)式(3)—(5)計算了嵌入式洗碗機的整機水力效率隨噴淋壁管道高度l變化規(guī)律,如圖12b所示.

圖12 嵌入式洗碗機噴淋臂高度變化規(guī)律

從圖12b中可以看出,隨著噴淋壁高度的增大,嵌入式洗碗機的整機水力效率基本是呈下降趨勢,其原因如圖12c所示,主要是隨著管路高度l的增大,管路斷面的二次渦數(shù)量明顯變多,從而引起管路的水力損失增大,另一方面還包括管路的改變使得泵工況發(fā)生改變,其整機水力效率也會引起變化.因此管路系統(tǒng)對洗碗機整機的水力效率有較大影響,并且實際上嵌入式洗碗機的管路系統(tǒng)更加復(fù)雜,包含很多彎頭結(jié)構(gòu)等,理論上的管路損失更大.因此水槽式洗碗機去除了管路,不僅可以減小一部分水力損失,同時避免了管路的藏污納垢,在這方面水槽式洗碗機更具優(yōu)勢.

3.5 附加流道內(nèi)流場對比分析

圖13為水槽式洗碗機導流座底部不同高度截面內(nèi)的速度分布云圖.從圖中可以看出,導流座底部進口流動分布均勻,且在導流座內(nèi)逐漸靠近泵進口(y值減小),速度分布更加光順,有效減小了開放式水泵進口水力損失.

圖13 水槽式洗碗機導流座底部不同高度處內(nèi)流場分布

圖14為嵌入式洗碗機附加流道不同斷面速度分布云圖.從圖14中可以看出,在yz1斷面處,泵進口圓形斷面內(nèi)流動分布非常不均勻,而yz2斷面處,壓水室內(nèi)流動沿著附加流道頂面流動,在壓水室隔舌后的附加流道內(nèi)出現(xiàn)低壓旋渦區(qū);在xy1斷面發(fā)現(xiàn)在180°轉(zhuǎn)向處,主流沿著左側(cè)壁面流動,在右側(cè)壁面形成較大的渦流低壓區(qū);在xz1斷面上發(fā)現(xiàn)附加流道接入噴淋臂入口處,在流道斷面兩側(cè)形成低壓旋渦區(qū).總之,嵌入式洗碗機附加流道內(nèi)渦流現(xiàn)象明顯,增大了水力損失.可能原因是泵選型不合理,需要削弱傳統(tǒng)水泵的部分揚程,以達到噴淋臂射流所需的揚程,因此嵌入式洗碗機結(jié)構(gòu)上可能存在“大馬拉小車”的問題,即用高揚程泵通過附加流道損失獲得相對較小的射流揚程.

4 結(jié) 論

通過對水槽式和嵌入式2種洗碗機的水力清洗系統(tǒng)進行數(shù)值計算,對比研究了2種洗碗機的水力性能,得到以下主要結(jié)論:

1) 水槽式洗碗機的整機揚程為2.02 m,水力效率約為33%;而嵌入式水泵揚程為1.10 m,水力效率約為31%.盡管2種洗碗機的實際運行工況不同,但是水槽式洗碗機的整機水力效率比嵌入式洗碗機的整機效率高約2%,且具有較高的整機揚程.這說明水槽式洗碗機無管路的創(chuàng)新方向是值得借鑒的.

2) 水槽式洗碗機創(chuàng)新實現(xiàn)蝸殼與噴淋臂結(jié)構(gòu)二合一,有效去除管路,水力分析表明水力損失相對嵌入式洗碗機較小,但是由于復(fù)合式葉輪等特殊結(jié)構(gòu)的存在,使得開放式水泵內(nèi)部存在葉頂間隙渦、軸向旋渦等不利流動現(xiàn)象,需要對開放式水泵結(jié)構(gòu)參數(shù)進行優(yōu)化,以獲得水力性能較高的開放式水泵水力模型.

3) 嵌入式洗碗機采用傳統(tǒng)的水泵設(shè)計方式,存在水泵選型不合理或者水泵與復(fù)雜管路匹配使得泵在非高效區(qū)運行,甚至在偏工況運行,水力分析表明嵌入式洗碗機內(nèi)部流動損失大,結(jié)構(gòu)上存在“大馬拉小車”的問題,即用高揚程泵通過附加流道損失獲得相對較小的射流揚程.因此嵌入式洗碗機優(yōu)化空間很大.

綜合而言,洗碗機的對比不僅涉及洗碗機的整機揚程和效率,同時還涉及洗碗機的清洗度、耗水量、耗電量等多個指標,這些指標還與噴嘴射流流動以及殘渣的物理化學性質(zhì)等有關(guān),非常復(fù)雜,同時嵌入式洗碗機與水槽式洗碗機的洗滌容量也不相同,因此每種洗碗機都有各自的優(yōu)勢,但是通過文中水力性能對比研究,可以揭示現(xiàn)有洗碗機在水力結(jié)構(gòu)設(shè)計上存在一定問題,同時發(fā)現(xiàn)無管路的創(chuàng)新方向可行性,對洗碗機的研究和創(chuàng)新設(shè)計具有一定的參考借鑒意義.