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    沉箱重力式碼頭抗滑抗傾穩(wěn)定性設(shè)計方法在實際工程中的應用

    2023-12-25 12:38:36劉來鈺
    建筑與預算 2023年11期
    關(guān)鍵詞:填石沉箱計算結(jié)果

    劉來鈺

    (山東港通工程管理咨詢有限公司,山東 煙臺 264000)

    在水運工程中,矩形沉箱碼頭具有制作簡單,施工技術(shù)成熟的特點,施工時可以將其預先制作成有底空箱,隨后在艙格內(nèi)充填中砂,因此具有重力大、耐久性好、抗傾覆穩(wěn)定性好、荷載適應性強的優(yōu)點,在碼頭結(jié)構(gòu)設(shè)計方案中得到廣泛選擇[1]。目前關(guān)于沉箱重力式碼頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計理論主要有安全系數(shù)經(jīng)驗方法、可靠度方法和分項系數(shù)法[2-3]。本文嘗試基于可靠度方法提出一種簡化可靠指標的設(shè)計方法,并將計算結(jié)果與基于分項系數(shù)法的抗滑和抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果對比,驗證簡化可靠指標設(shè)計方法的可靠性和適用性。

    1 工程概況

    山東省煙臺市某新建沉箱重力式碼頭長度為110 m,沉箱底部采用10~100 kg 的拋基床鋪墊,基床迎波面坡度為1:1.5,背波面坡度為1:1,頂部寬度為22 m,沉箱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土澆筑,為4 m×3 m 矩形格狀,中隔壁厚度為200 mm,沉箱寬度為17.80 m,高度為15.01m,沉箱內(nèi)部填充中砂,含泥量不大于5%。碼頭頂部高程為5.4 m,沉箱頂部高程為1.90m,碼頭底部高程為-17.0 m,碼頭面均布荷載為30 kN/m,船舶系攬力為1 500 kN,設(shè)計高水位為3.24 m,設(shè)計低水位為0.53 m,波浪要素波浪高H1%為3.29 m、波浪周期T 為5.5 s。場區(qū)的工程地質(zhì)主要為①層細砂(Q4al)、②層粉質(zhì)黏土(Q4al)、③層淤泥質(zhì)黏土(Q4fl)、④層粉細砂(Q4mr),各土層天然狀態(tài)下物理性質(zhì)指標和力學性質(zhì)指標如表1 所示。

    表1 土層天然狀態(tài)物理性質(zhì)指標和力學性質(zhì)

    2 基于簡化可靠指標設(shè)計方法的沉箱重力式碼頭抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算

    沉箱重力式碼頭抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算時,水面以上混凝土容重取為23.0 kN/m3,水面以下混凝土容重取為13.0 kN/m3,水面上鋼筋混凝土容重取為24 kN/m3,水面下鋼筋混凝土取為14.0 kN/m3,水面上回填中砂容重取為18 kN/m3,水面下回填中砂容重取為9.5 kN/m3,水面上回填塊石容重取為17.0 kN/m3,水面下回填塊石容重取為10.0 kN/m3。碼頭的自重為其體積乘以容重,由自重引起的抗傾覆力矩為自重與力矩的乘積[4]。因此,可以計算得到每延米碼頭自重和抗傾覆力矩如表2 所示。

    表2 碼頭自重及自重引起抗傾覆力矩

    在不考慮波浪力對碼頭作用時,基于簡化可靠指標設(shè)計方法的沉箱重力式碼頭抗滑及抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)計算如公式(1)~公式(4)所示[5]。

    式中:k1為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填石抗滑穩(wěn)定性系數(shù);k2為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填石抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù);k3為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填砂抗滑穩(wěn)定性系數(shù);k4為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填砂抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù);β為抗滑或抗傾覆可靠指標。

    在考慮波浪力對碼頭作用時,基于簡化可靠指標設(shè)計方法的沉箱重力式碼頭抗滑及抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)計算如公式(5)~公式(8)所示[6]。

    式中:k5為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填石抗滑穩(wěn)定性系數(shù);k6為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填石抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù);k7為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填砂抗滑穩(wěn)定性系數(shù);k8為基于簡化可靠指標設(shè)計方法的填砂抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù);β為抗滑或抗傾覆可靠指標;t為時間。

    3 不同方法計算沉箱重力式碼頭抗滑抗傾覆穩(wěn)定性結(jié)果對比

    為了研究基于簡化可靠指標設(shè)計方法的沉箱重力式碼頭抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算精度,本文選取基于分項系數(shù)法和可靠指標法的沉箱重力式碼頭抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算作為對比。首先將本項目沉箱重力式碼頭劃分為20個計算斷面,編號為CXZL01~CXZL20,計算其抗滑穩(wěn)定性結(jié)果如圖1、圖2 所示。

    圖1 基于簡化可靠指標設(shè)計方法的抗滑可靠指標計算結(jié)果

    圖2 基于簡化可靠指標設(shè)計方法的抗滑穩(wěn)定系數(shù)計算結(jié)果

    從圖1 中可以看出,在抗滑可靠指標方面,高水位和低水位條件下,不同計算斷面填砂和填石的抗滑可靠指標均呈現(xiàn)不同程度的波動,但整體而言,高水位的抗滑可靠指標比低水位的抗滑可靠指標略大,同一水位條件下,填砂和填石的抗滑可靠指標相近。高水位填石的抗滑可靠指標變化范圍為6.23~11.68,而低水位填石的抗滑可靠指標變化范圍為4.10~8.46;高水位填砂的抗滑可靠指標變化范圍為6.95~11.39,而低水位填砂的抗滑可靠指標變化范圍為4.02~6.69。經(jīng)過計算,填砂和填石的抗傾覆可靠指標也有與抗滑可靠指標一致的變化規(guī)律。

    從圖2 中可以看出,在抗滑穩(wěn)定性系數(shù)方面,高水位和低水位條件下,不同計算斷面填砂和填石的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)均呈現(xiàn)不同程度的波動,但整體而言,高水位的抗滑穩(wěn)定系數(shù)比低水位的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)略小,同一水位條件下,填砂和填石的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)相近。高水位填石的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)變化范圍為3.01~4.79,而低水位填石的抗滑穩(wěn)定性變化范圍為4.10~6.99;高水位填砂的可靠指標變化范圍為3.39~4.81,而低水位填砂的可靠指標變化范圍為4.05~6.96。經(jīng)過計算,填砂和填石的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)也有與抗滑穩(wěn)定系數(shù)一致的變化規(guī)律。

    以最不利工況高水位為例,基于簡化可靠指標設(shè)計方法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果和基于分項系數(shù)法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果進行對比,結(jié)果如圖3 所示。從圖3 中可以看出,基于簡化可靠指標設(shè)計方法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果和基于分項系數(shù)法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果具有一致性的變化關(guān)系,均呈現(xiàn)指數(shù)曲線,考慮風浪作用的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)均相應地小于不考慮風浪作用的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)??紤]風浪作用時,填砂的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)與抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)的擬合關(guān)系均可以用公式(9)~公式(10)表達。

    圖3 基于分項系數(shù)法方法和基于簡化可靠指標設(shè)計方法的穩(wěn)定性系數(shù)計算結(jié)果對比

    不考慮風浪作用時,填砂的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)與抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)的擬合關(guān)系均可以用公式(11)~公式(12)表達。

    4 結(jié)語

    (1)高水位的抗滑可靠指標比低水位的抗滑可靠指標略大,同一水位條件下,填砂和填石的抗滑可靠指標相近。填砂和填石的抗傾覆可靠指標也有與抗滑可靠指標一致的變化規(guī)律。

    (2)高水位的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)比低水位的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)略小,同一水位條件下,填砂和填石的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)相近。填砂和填石的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)也有與抗滑穩(wěn)定系數(shù)一致的變化規(guī)律。

    (3)基于簡化可靠指標設(shè)計方法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果和基于分項系數(shù)法的抗滑抗傾覆穩(wěn)定性計算結(jié)果具有一致性的變化關(guān)系,均呈現(xiàn)指數(shù)曲線,考慮風浪作用的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)均相應地小于不考慮風浪作用的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)。

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