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    西藏某工程溢洪道模型試驗研究分析

    2023-12-06 06:42:54果有雙
    海河水利 2023年11期
    關(guān)鍵詞:挑流溢洪道校核

    蘇 通,果有雙

    (1.中水北方勘測設(shè)計研究有限責(zé)任公司,天津 300222;2.永定河流域(天津)運營管理有限公司,天津 300134)

    1 工程概況

    西藏某項目是一座以供水、灌溉為主的水庫工程,攔河壩最大壩高61.98 m,正常蓄水位高程3988.00 m,水庫總庫容2166.00 萬m3,興利庫容1164.00萬m3,設(shè)計多年平均供水量718.95萬m3,下游灌溉土地面積1.692萬hm2,灌溉年用水667.11萬m3。水庫由瀝青混凝土心墻砂礫石壩、供水灌溉兼導(dǎo)流放空洞、開敞式溢洪道和供水管道等組成。本工程設(shè)計洪水標準為50 a 一遇洪水,洪峰流量252 m3/s;校核洪水標準為1000 a一遇洪水,洪峰流量551 m3/s;消能防沖設(shè)施設(shè)計標準為30 a 一遇洪水,洪峰流量225 m3/s。本工程為綜合利用的水利工程,樞紐等別為Ⅲ等中型工程。

    本工程泄洪建筑物型式為開敞式側(cè)堰溢洪道[1],溢洪道布置于右壩肩山體斜坡部位,軸線方位角為SE127°12′00″。溢洪道由側(cè)堰段、調(diào)整段、漸變段、泄槽段、挑流消能段及護坦段等組成,總長543.57 m。側(cè)堰段長45.0 m,樁號為0+000.00—0+045.00,底坡0.004,首部高程3980 m、寬5.0 m,末端高程3979.82 m、寬10.0 m,側(cè)坡比1∶0.7,靠山體內(nèi)側(cè)坡比1∶0.5,采用1.0 m厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土襯砌,頂部與壩頂高程齊平,襯砌混凝土采用C30F200W6,二級配;調(diào)整段長30.50 m,樁號為0+045.00—0+075.50,為平底坡,底板高程3980.82 m,襯砌混凝土采用C30F200W6,二級配,墻頂高程與壩頂齊平;漸變段長15.0 m,樁號為0+075.50—0+090.50,由寬10 m漸變到8 m,為平底坡,底板高程為3980.82 m;泄槽段樁號為0+090.50—0+490.71,坡度1∶11,斷面為衡重式矩形結(jié)構(gòu),凈寬8.0 m,底板襯砌厚度1.5 m,墻頂高程變化范圍為3989.82~3949.39 m;挑流消能段樁號為0+490.71—0+513.81[2],反弧半徑16 m,挑流鼻坎高程3947.02 m,底板厚度2.0 m,邊墻頂高程3949.39 m,采用重力式結(jié)構(gòu),底部厚度1.5 m,頂部厚度0.6 m,以C30 鋼筋混凝土襯砌。為減小低流量水流對坎后地基的侵蝕和淘刷等問題,在挑流尾坎后接約30.0 m 長的鋼筋骨架鉛絲石籠護坦,厚度1.5 m,與下游主河槽平順連接。

    2 技術(shù)線路

    采用水工物理模型與數(shù)值模擬相結(jié)合的技術(shù)手段開展試驗研究。建立溢洪道三維數(shù)學(xué)模型,先采用數(shù)模計算對溢洪道的體型進行局部優(yōu)化,在此基礎(chǔ)上開展溢洪道的物理模型試驗研究[3],并提出最終的優(yōu)化方案,為泄水建筑物設(shè)計及運行管理提供科學(xué)依據(jù)。

    3 數(shù)模成果

    數(shù)模計算的基本控制方程包括以下4個方程。(1)連續(xù)性方程為:

    (2)動量方程為:

    (3)k方程為:

    (4)ε方程為:

    數(shù)模計算采用的VOF[4](The Volume of Fluid)法是求解不可壓縮、黏性、瞬變和具有自由面流動的一種數(shù)值方法,適用于2 種或多種互不穿透流體間界面的跟蹤計算。對每一相引入體積分數(shù)變量αq,通過求解每一控制單元內(nèi)體積分數(shù)值確定相間界面。設(shè)某一控制單元內(nèi)第q相體積分數(shù)為αq(0≤αq≤1),當αq=0 時,控制單元內(nèi)無第q相流體;αq=1 時,控制單元內(nèi)充滿第q相流體;0<αq<1 時,控制單元包含相界面。在每個控制單元內(nèi)各相體積分數(shù)之和等于1,即:

    αq應(yīng)滿足以下方程:

    計算中所有控制單元表面體積通量的計算采用隱式差分格式,即:

    式中:n+1 為當前時間步指示因子;n為前一時間步指示因子;αq,f為單元表面第q相體積分數(shù)計算值;V為控制單元體積;Uf為控制單元表面體積通量。

    模型求解采用有限差分法,離散格式采用二階迎風(fēng)格式,壓力-速度耦合采用壓力校正法,時間差分采用全隱格式。

    本次數(shù)值模擬計算區(qū)域主要包括上游庫區(qū)、側(cè)堰段、調(diào)整段、漸變段、泄槽段、挑流消能段及下游護坦,計算模型按照比尺1∶1 建立。網(wǎng)格劃分采用笛卡兒正交結(jié)構(gòu)網(wǎng)格,上游庫區(qū)網(wǎng)格大小為1.0 m;側(cè)堰段、調(diào)整段及漸變段網(wǎng)格大小為0.25 m;泄槽段、挑流消能段及下游地形網(wǎng)格大小為0.50 m;有效網(wǎng)格總數(shù)約330 萬個。計算模型與網(wǎng)格劃分,如圖1—2所示。

    圖1 計算模型

    圖2 網(wǎng)格劃分

    上游庫區(qū)距溢洪道中心線40 m 斷面為進口邊界,進口邊界設(shè)為壓力進口邊界,水位高程為相應(yīng)的工況水位,下游護坦后設(shè)為出口邊界,出口邊界設(shè)為自由出流邊界,固體邊界采用無滑移條件,液面為自由表面。計算初始時刻在上游庫區(qū)設(shè)置相應(yīng)水位高度的初始水體,以加快水流的穩(wěn)定。模擬結(jié)束條件設(shè)定為200 s,流體設(shè)置為不可壓縮流體。

    在原有設(shè)計成果的基礎(chǔ)上,數(shù)值模擬通過對多種方案泄流能力的比選計算,提出最終優(yōu)化方案。對不同水位工況下溢洪道泄流能力進行計算分析,上游水位為設(shè)計水位(H=3989.94 m)時,計算下泄流量為332 m3/s,比設(shè)計值252 m3/s 大31.63%;上游水位為校核水位(H=3991.22 m)時,計算下泄流量為529 m3/s,比設(shè)計值551 m3/s小4.0%。綜合流量系數(shù)的計算公式為:

    式中:Q為下泄流量(m3/s);b為側(cè)堰凈寬(m);H為側(cè)堰上水頭(m);g為重力加速度(m/s2)。

    1000 a 一遇校核洪水工況下,上游庫區(qū)水面平穩(wěn),水流以淹沒出流流態(tài)進入側(cè)堰段,由于受右側(cè)邊坡的作用,在側(cè)堰內(nèi)形成劇烈的橫向旋滾,波動和碰撞十分劇烈,水位明顯壅高。水流進入調(diào)整段后,由于受側(cè)堰右邊墩夾角的影響,在邊墩與邊墻銜接處產(chǎn)生明顯的繞流現(xiàn)象,波動水流經(jīng)漸變段沿泄槽段快速下泄,在挑流消能段形成水舌挑出,隨后流入下游主河道。校核洪水工況下水流流態(tài),如圖3 所示。

    圖3 校核洪水工況下水流流態(tài)

    校核洪水工況下沿程流速分布,如圖4 所示。從圖4可以看出,過堰水流在側(cè)堰內(nèi)橫向翻滾劇烈,隨著沿程不斷下泄,臨底流速總體呈增大趨勢,泄槽段呈中心流速大于兩側(cè)流速的分布規(guī)律,最大流速發(fā)生在樁號溢0+510.50 位置,此測點位于挑流鼻坎上,最大流速為23.47 m/s。

    圖4 校核洪水工況下沿程流速分布

    校核洪水工況下沿程時均壓力計算結(jié)果,詳見表1。由表1可知,從調(diào)整段開始隨著水流沿程不斷下泄,時均壓力總體呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢,在樁號溢0+490.72 達到泄槽段最大值,為64.64 kPa。在樁號溢0+510.50產(chǎn)生負壓,此測點位于挑流鼻坎上,最小壓力為-0.83 kPa。數(shù)模對溢洪道泄流能力、流態(tài)、流速、沿程時均壓力進行模擬計算分析,在數(shù)模計算成果的基礎(chǔ)上,開展物理模型試驗[5]。

    表1 校核洪水工況下沿程時均壓力計算結(jié)果

    4 物模成果

    根據(jù)技術(shù)要求,結(jié)合試驗供水條件,確定模型為正態(tài)模型,幾何比尺為50。水流運動主要作用力是重力,因此模型按重力相似準則設(shè)計,保持原型、模型佛汝德數(shù)相等。溢洪道模型包括進口側(cè)堰段、調(diào)整段、泄槽段、挑流消能段、護坦段。溢洪道采用有機玻璃制作,便于安裝及觀測流態(tài),建筑物加工精度為±0.2 mm,滿足精度要求,河道地形采用水泥砂漿抹面。上游河道地形模擬長度300 m,下游河道地形模擬長度700 m,從而可以消除邊界條件對水流的影響。在模型上游布設(shè)供水前池,提供不同泄洪工況下對應(yīng)的來流流量,并在前池中設(shè)置穩(wěn)水墻起到穩(wěn)定來流的作用,在下游地形末端設(shè)置尾水池泄放模型流量。上游水位控制點設(shè)置在壩上250 m,下游水位控制點設(shè)置在壩下600 m。模型平面布置,如圖5所示。

    圖5 模型布置

    4.1 泄流能力

    溢洪道泄流能力物理模型實測結(jié)果與數(shù)值模擬計算結(jié)果相近,物理模型實測結(jié)果略大于數(shù)值模擬計算結(jié)果。當上游水位為設(shè)計水位(H=3989.94 m)時,實測下泄流量為341 m3/s,比設(shè)計值252 m3/s 大35.32%,綜合流量系數(shù)為0.520。當上游水位為校核水位(H=3991.22 m)時,實測下泄流量為553 m3/s,比設(shè)計值551 m3/s 大0.36%,綜合流量系數(shù)為0.390。試驗結(jié)果表明,最終優(yōu)化方案溢洪道泄流能力滿足設(shè)計要求。

    4.2 水流流態(tài)

    1000 a 一遇校核洪水工況下,庫區(qū)水面平穩(wěn),水流以淹沒出流流態(tài)進入側(cè)堰段,由于受右側(cè)邊坡的作用,在側(cè)堰內(nèi)形成劇烈的橫向旋滾,波動和碰撞十分劇烈,水位明顯壅高,最大壅高水深為12.5 m。水流進入調(diào)整段后,由于受側(cè)堰右邊墩夾角的影響,在邊墩與邊墻銜接處產(chǎn)生明顯的繞流現(xiàn)象,波動水流隨后進入漸變段,水面趨于平穩(wěn)并逐漸降低。之后,水流進入泄槽段快速下泄,沿程水深不斷減小,流速不斷增大,在泄槽段末端流速達到最大值為22.63 m/s,經(jīng)挑流鼻坎形成水舌挑流消能,鼻坎上最大水深為4 m,超過邊墻頂高程1.6 m,挑流水舌外緣挑距52 m、內(nèi)緣挑距37.5 m,挑距范圍37.5~52 m,水舌最大寬度17.5 m,以挑流消能形式進入下游河道。50、30、5 a一遇洪水工況下,水流均以自由出流流態(tài)進入側(cè)堰段,經(jīng)調(diào)整段及漸變段平穩(wěn)下泄,進入泄槽段后流態(tài)與校核洪水工況相似。

    4.3 時均壓力

    1000 a 一遇校核洪水工況下,水流沿泄槽段下泄,底板中心線沿程時均壓力逐漸減小,至挑流消能段開始增大,最大壓力出現(xiàn)在挑流鼻坎上(樁號溢0+506.30),為120.93 kPa,各測點均未產(chǎn)生負壓。50、30、5 a一遇洪水工況下,最大壓力均出現(xiàn)在挑流鼻坎上(樁號溢0+506.30),分別為62.62、56.74、26.85 kPa,各測點均未產(chǎn)生負壓。

    4.4 水墊塘方案

    當溢洪道歷經(jīng)1000 a 一遇校核洪水15 h 后,挑坎后下游河床形成巨大的沖坑,最大沖坑深度為14.35 m,沖坑最深點距護坦末端距離22.50 m(樁號溢0+566.31),最深點高程為3928.65 m,水流對挑流鼻坎后護坦基礎(chǔ)淘刷嚴重,最大淘刷深度為13 m,嚴重威脅護坦及其他建筑物的安全。為降低大流量洪水對溢洪道護坦基礎(chǔ)的淘刷,擬在溢洪道護坦后增設(shè)水墊塘,以滿足工程安全的需求。

    增設(shè)水墊塘后,在校核洪水工況下,挑射水流經(jīng)挑流鼻坎挑起,砸向水墊塘的中后部,在池內(nèi)翻滾劇烈并紊動向周邊擴散,出塘最大流速為5.23 m/s,平均流速為4.31 m/s,出塘坎上最大水深為7.0 m。當歷經(jīng)校核洪水15 h 后,水墊塘后形成較大范圍的沖坑,最大沖坑深度為5.2 m,沖坑最深點距水墊塘末端距離16 m(樁號溢0+600.81),最深點高程為3938.58 m,隨后水流進入下游主河道,流經(jīng)左岸岸坡流速范圍為2.64~6.04 m/s,右岸岸坡流速范圍為3.68~4.79 m/s;水墊塘底板的時均壓力最大值為107.51 kPa,發(fā)生在溢0+573.31位置。

    5 結(jié)論

    最終優(yōu)化方案下,當上游水位為設(shè)計水位(H=3989.94 m)時,實測下泄流量為341 m3/s,比設(shè)計值252 m3/s 大35.32%;當上游水位為校核水位(H=3991.22 m)時,實測下泄流量為553 m3/s,比設(shè)計值551 m3/s大0.36%,試驗結(jié)果表明最終優(yōu)化方案溢洪道泄流能力滿足設(shè)計要求。

    當下泄流量為1000 a 一遇校核洪水時,水流以淹沒出流流態(tài)進入側(cè)堰段,水面紊動劇烈,繞流現(xiàn)象明顯,經(jīng)漸變段水面較高,斜墻式擋墻高度余量較小,擋墻末端余量僅為1 m,建議把擋墻型式由斜墻式調(diào)整為直墻式。其余洪水工況下,水流均以自由出流流態(tài)進入側(cè)堰段,經(jīng)調(diào)整段及漸變段平穩(wěn)下泄。

    1000、50、30、5 a 一遇洪水工況下,時均壓力均呈現(xiàn)泄槽內(nèi)沿程逐漸減小至挑流消能段開始增大的分布規(guī)律,最大時均壓力分別為120.93、62.62、56.74、26.85 kPa,不同工況下溢洪道沿程均未產(chǎn)生負壓。

    水墊塘優(yōu)化方案下,當下泄流量為1000 a 一遇校核洪水時,挑流水舌砸向水墊塘的中后部,水流在池內(nèi)翻滾劇烈并紊動向周邊擴散,出塘最大流速為5.23 m/s,平均流速為4.31 m/s。塘后河床沖坑范圍較大,最大沖坑深度為5.2 m,沖坑最深點距水墊塘末端距離16 m(樁號溢0+600.81),水墊塘底板的時均壓力最大值為107.51 kPa。

    水墊塘優(yōu)化方案下,當下泄流量為1000 a 一遇校核洪水時,水流進入下游主河道后左岸岸坡流速范圍為2.64~6.04 m/s,右岸岸坡流速范圍為3.68~4.79 m/s。建議根據(jù)實際情況對左、右岸岸坡進行防護。

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