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    PHC管樁地基處理對(duì)水閘抗震安全影響研究

    2023-11-25 07:38:18張鴻偉
    廣東水利水電 2023年11期
    關(guān)鍵詞:閘室管樁水閘

    張鴻偉

    (中山市水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)咨詢有限公司,廣東 中山 528403)

    1 概述

    目前很多學(xué)者對(duì)PHC管樁進(jìn)行了大量的研究,Yan Shao等采用ABAQUS有限元軟件研究了預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁的擠土效應(yīng)[1-2]。Zhijian Yang采用試驗(yàn)手段研究管樁在低周反復(fù)荷載作用下的破壞過(guò)程和破壞模式[3]。李光明[4-9]等對(duì)地震區(qū)和軟土區(qū)預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的抗震性能進(jìn)行了研究。阮起楠[10]借鑒了國(guó)外有關(guān)規(guī)范,對(duì)管樁的抗震設(shè)計(jì)作了探討,認(rèn)為預(yù)應(yīng)力混凝土管樁可用于抗震烈度7度以下的一般地區(qū)建筑工程。上述文獻(xiàn)主要針對(duì)PHC管樁本身特性及設(shè)計(jì)理論進(jìn)行研究,涉及樁與結(jié)構(gòu)聯(lián)合抗震的研究則相對(duì)較少[11-12]。隨著近年地震災(zāi)害頻發(fā),結(jié)構(gòu)抗震及抗震性評(píng)價(jià)成為了研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。本文以某工程水閘為研究對(duì)象,基于樁基-結(jié)構(gòu)的耦合整體,對(duì)比分析PHC管樁地基處理和灌注樁地基處理對(duì)水閘結(jié)構(gòu)的影響,為PHC樁基礎(chǔ)的水閘結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

    2 PHC樁地基處理及其特征分析

    某水閘工程,為浮筏式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),共兩孔。閘室底板厚為1.5 m,上、下游設(shè)有齒墻。閘室地基為軟土地基,工程區(qū)地層自上而下為近代堆填的人工拋石、第四系淤泥類軟土、粉質(zhì)黏土和砂土,下覆巖層侏羅紀(jì)細(xì)粒黑云母花崗巖[13]。工程場(chǎng)地平坦,周邊環(huán)境相對(duì)簡(jiǎn)單。據(jù)《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306—2015),工程區(qū)地震峰值加速度值為0.10g(相應(yīng)地震基本烈度為Ⅶ度)。閘室底板坐落于淤泥質(zhì)層,由于承載力和沉降的要求,需要進(jìn)行地基處理。

    2.1 PHC樁設(shè)計(jì)

    高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力混凝土管樁又稱PHC樁。此樁型穿透能力強(qiáng),可獲得較高承載力;樁身強(qiáng)度高,后期沉降變形小,有利于上層建筑物的穩(wěn)定;造價(jià)低,施工周期短,對(duì)于工期緊的工程優(yōu)勢(shì)明顯。其缺點(diǎn)主要是具有擠土效應(yīng),對(duì)周圍建筑物有一定影響,要求邊樁中心到相鄰建筑物間距大。根據(jù)水閘閘室地基土層和上部結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算結(jié)果,基礎(chǔ)采用PHC管樁(外徑600 mm,壁厚130 mm),砼強(qiáng)度等級(jí)為C80,水閘閘室順?biāo)鞣较虿贾?排,垂直水流方向布置13排,共布置104根樁。樁基采用中粗砂層為持力層,樁底進(jìn)入硬質(zhì)土層不宜少于1.5 d,設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為36 m。

    根據(jù)閘室基底應(yīng)力和樁位布置,當(dāng)不考慮負(fù)摩阻力時(shí),完建工況豎向荷載最大,單樁平均豎向荷載為Nk=858.74 kN,單樁豎向承載力特征值為Ra=1694.58 kN??紤]負(fù)摩阻力引起基樁的下拉荷載Qgn時(shí),正向警戒水位工況時(shí)豎向荷載最大,單樁平均豎向荷載為Nk+Qgn=1 187.13 kN,單樁豎向承載力特征值為Ra=1 308.39 kN。正向設(shè)計(jì)擋潮工況時(shí)的水平荷載最大,單樁水平作用力H1=85.90 kN,單樁水平承載力特征值為Rha=72.30 kN(考慮了群樁效應(yīng)為Rh=86.77 kN),滿足規(guī)范要求。

    2.2 PHC樁基礎(chǔ)樁基礎(chǔ)彈性模量

    由PHC樁與軟基土層組成的PHC樁基礎(chǔ),在空間上呈現(xiàn)周期性復(fù)合材料非均質(zhì)性。PHC樁基礎(chǔ)等效彈性模量是評(píng)價(jià)地基處理效果的一個(gè)重要指標(biāo)。大多數(shù)學(xué)者采用一般彈性力學(xué)問(wèn)題的均質(zhì)化理論進(jìn)行PHC樁基礎(chǔ)等效彈性模量的研究[14-15],以樁及其影響區(qū)域內(nèi)的土體所構(gòu)成的非均質(zhì)復(fù)合體為對(duì)象,由細(xì)觀平衡方程求解得到細(xì)觀特征函數(shù),再借助宏觀平衡方程求解彈性模量。其求解方法復(fù)雜,不適用于工程設(shè)計(jì)。

    (1)

    (2)

    E并=fG×EG+fM×EM

    (3)

    式中:

    EG和EM——土基相M和樁基相G所占的彈性模量;

    fG和fM——分別為土基相M和樁基相G所占的體積比。

    3 PHC樁地基處理對(duì)水閘抗震安全影響

    以2.1節(jié)水閘為研究對(duì)象,該水閘閘墩、底板及交通橋采用C30鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),排架柱采用C30鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)的PHC樁基礎(chǔ)方案見(jiàn)2.1節(jié)。為對(duì)比不同地基處理的效果,設(shè)計(jì)鉆孔灌注樁基礎(chǔ)為對(duì)比方案,其中鉆孔灌注樁初擬樁徑為Φ100 cm,樁身砼強(qiáng)度等級(jí)為C40,樁頂通過(guò)鋼筋與上部建筑底板銜接,樁底高程按打入持力層一定深度控制,樁長(zhǎng)40 m,排距為3.6 m×3.5 m,共布樁60根。

    抗震安全分析采用數(shù)值模擬手段,取水閘閘室建立有限元模型,地基深度取1倍閘室凈寬。垂直水流的寬度選取1.5倍閘室長(zhǎng)度,順?biāo)鞣较蜻x取1.5倍閘室長(zhǎng)度。兩種方案均采用實(shí)體單元進(jìn)行分析,共有44 837個(gè)單元和節(jié)點(diǎn)。進(jìn)行仿真計(jì)算時(shí),所有材料本構(gòu)模型均采用線彈性模型,結(jié)構(gòu)計(jì)算地基四周為法向約束,模型基底為全約束,上部閘室自由。

    抗震分析采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行,總的地震作用效應(yīng)是由各階振型的地震作用效應(yīng)按平方和方根法組合得到,計(jì)算中提取水閘結(jié)構(gòu)的前五階模態(tài)振型。計(jì)算模型的力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1所示。

    表1 計(jì)算模型的力學(xué)參數(shù)

    水閘在垂直水流方向的剛度較小[16],故當(dāng)激勵(lì)在垂直水流方向易產(chǎn)較大的應(yīng)力。通過(guò)查閱資料亦發(fā)現(xiàn)水閘的最大應(yīng)力通常發(fā)生在激勵(lì)在垂直水流方向的時(shí)候,故本文選取激勵(lì)在垂直水流方向(Z)上進(jìn)行分析。水閘計(jì)算模型如圖1所示。

    圖1 有限元模型示意

    3.1 自振頻率分析

    采用子空間迭代法計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振頻率,地基仍然為無(wú)質(zhì)量地基。振型組合采用振型組合方法,分析前五階振動(dòng)頻率,對(duì)不同地基處理方案的水閘自振頻率進(jìn)行對(duì)比(見(jiàn)表2所示)。

    表2 自振頻率匯總 Hz

    從表2中數(shù)據(jù)不難看出,經(jīng)地基處理,地基彈性模量增大,水閘的自振頻率增加,從而閘室結(jié)構(gòu)的自振周期將會(huì)減少,特征周期以及反應(yīng)譜值所在區(qū)間亦發(fā)生改變。

    3.2 閘室結(jié)構(gòu)位移分析

    選取閘室整體結(jié)構(gòu)的最大值和最小值以及閘室底板的最大值和最小值進(jìn)行分析,以此作為依據(jù)判斷閘室結(jié)構(gòu)在不同地基上的變形,PHC樁基礎(chǔ)作用下計(jì)算結(jié)果如圖2~圖6所示。閘室整體位移的最大值和最小值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3所示;閘室底板位移的最大值和最小值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4所示。

    圖2 PHC樁基礎(chǔ)Z方向的第一階振型

    圖3 PHC樁基礎(chǔ)Z方向的第二階振型

    圖4 PHC樁基礎(chǔ)Z方向的第三階振型

    圖5 PHC樁基礎(chǔ)Z方向的第四階振型

    圖6 PHC樁基礎(chǔ)Z方向的第五階振型

    表3 垂直水流方向地震引起水閘豎向(UY)位移匯總 mm

    表4 垂直水流方向地震引起底板豎向(UY)位移匯總 mm

    由上述可知,① 垂直水流方向發(fā)生地震時(shí),除第五振型外,地基處理后上部結(jié)構(gòu)的最大位移均增大,上部閘室的最大位移主要發(fā)生在上游支架和下游交通橋處,這是由于經(jīng)地基處理后,地基剛化為整體,動(dòng)力響應(yīng)上傳到上部結(jié)構(gòu)。② 垂直水流方向發(fā)生地震時(shí),地基處理后的底板和基礎(chǔ)的位移則減小,這是由于地基處理后底板因受地基約束增強(qiáng)。③ 相比鋼筋砼灌注樁基礎(chǔ)和原始地基,PHC樁基礎(chǔ)因其本身具有較好的強(qiáng)度和穩(wěn)定性,地基整體強(qiáng)度增加,動(dòng)力響應(yīng)效果較好。

    3.3 閘室結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析

    PHC管樁基礎(chǔ)作用下不同振型閘室結(jié)構(gòu)應(yīng)力如圖7~圖8所示,其他類型地基應(yīng)力成果見(jiàn)表5所示。

    a 第一階右邊墩應(yīng)力云圖

    d 第一階底板應(yīng)力云圖

    e 第一階上游支架應(yīng)力云圖

    f 第一階下游交通橋應(yīng)力云圖圖7 第一階振型閘室各結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖

    a 第三階右邊墩應(yīng)力云圖

    b 第三階左邊墩應(yīng)力云圖

    c 第三階中墩應(yīng)力云圖

    d 第三階底板應(yīng)力云圖

    e 第三階上游支架的應(yīng)力云圖

    f 第三階下游交通橋的應(yīng)力云圖圖8 第三階振型閘室各結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖

    表5 閘室第一主應(yīng)力和第三主應(yīng)力匯總 MPa

    由圖7~圖8可知,閘室結(jié)構(gòu)的應(yīng)力最大處主要集中在上游支架和下游交通橋上;由表5可知,進(jìn)行地基處理后,當(dāng)發(fā)生垂直水流方向地震,閘室結(jié)構(gòu)所受到的拉應(yīng)力是增大的,壓應(yīng)力也是增大的。兩種不同的地基處理方式相比,二者對(duì)地震作用下水閘結(jié)構(gòu)應(yīng)力的影響區(qū)別不大。

    4 結(jié)論和建議

    軟土地基上的水閘結(jié)構(gòu)因地基不滿足承載力或沉降要求通常采取PHC樁加固地基手段,本文采用數(shù)值模擬方法,將處理的地基視為復(fù)合材料,分別計(jì)算了PHC樁地基處理、灌注樁地基處理和未進(jìn)行地基處理三種方案下的水閘抗震性能,結(jié)論如下:

    1)進(jìn)行地基處理后,閘室結(jié)構(gòu)的自振頻率會(huì)增加,反應(yīng)譜所在區(qū)間亦發(fā)生改變,相應(yīng)的閘室動(dòng)力分析計(jì)算出的應(yīng)力會(huì)相應(yīng)減小。

    2)進(jìn)行地基處理后,受垂直水流方向地震影響,底板的位移減小,但上部結(jié)構(gòu)位移增大,最大位移為排架柱和上游交通橋,水閘抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注其安全問(wèn)題。

    3)進(jìn)行地基處理后,閘室結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中現(xiàn)象顯著,這是因地基約束增強(qiáng)所致,故在PHC樁加固地基水閘結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),在應(yīng)力集中處需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行加強(qiáng)。

    4)從抗震作用來(lái)說(shuō),PHC樁基礎(chǔ)和砼灌注樁基礎(chǔ)在水閘上部位移控制及閘室結(jié)構(gòu)主應(yīng)力控制方面作用相當(dāng),但PHC管樁基礎(chǔ)對(duì)于閘室底板位移控制效果相對(duì)更明顯,該研究可為水閘地基處理設(shè)計(jì)提供參考。

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