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    懷化鴨嘴巖大橋主橋設(shè)計(jì)方案研究

    2023-11-17 07:34:48孫文峰程應(yīng)剛
    城市道橋與防洪 2023年10期
    關(guān)鍵詞:壓重主跨橋塔

    孫文峰,程應(yīng)剛

    (中鐵大橋勘測設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,湖北 武漢 430056)

    1 概述

    為打造獨(dú)特的橋梁景觀,實(shí)現(xiàn)歷史、文化和美學(xué)價(jià)值的建設(shè)目標(biāo),對該橋開展了專項(xiàng)的景觀概念設(shè)計(jì),景觀效果圖見圖1 所示。橋塔整體造型為“鶴”型,曲線輕盈優(yōu)美,造型新穎獨(dú)特,形似水河邊翩翩起舞的仙鶴,寓意懷化的古稱“鶴州”與別名“鶴城”,體現(xiàn)了功能、技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、美觀和歷史文化和諧統(tǒng)一。

    圖1 景觀設(shè)計(jì)效果圖

    水河是沅水上游一級支流,橋位處常水位下河道寬約207 m。規(guī)劃航道等級為內(nèi)河Ⅳ級航道,單向通航孔凈寬不小于45 m,雙向通航孔凈寬不小于90 m,通航凈高不小于8.0 m。橋位處平均氣溫16.4℃,極端最高氣溫為38℃,極端最低氣溫為-4℃。橋址處兩岸地形起伏不大,右岸地形坡度15°~20°,左岸除河岸岸坡處地形坡度達(dá)40°左右外,其余地段變化不大。橋位處下伏基巖主要為白云質(zhì)灰?guī)r,并發(fā)育有溶洞。

    綜合考慮景觀設(shè)計(jì)、規(guī)劃航道的適應(yīng)性和行洪評估要求,大橋采用主跨200 m 獨(dú)塔斜拉橋方案。

    2 結(jié)構(gòu)特性分析

    近年來隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展和橋梁景觀的要求不斷提高,涌現(xiàn)出一系列造型新穎獨(dú)特的斜塔斜拉橋,如塞維利亞阿拉米略橋[1]、荷蘭鹿特丹港Erasmus 橋[2]、西班牙Ebro 河橋[3]、長沙洪山橋[4]等。

    常規(guī)斜塔斜拉橋的橋塔均向岸側(cè)傾斜,除去美觀上的需要之外,也體現(xiàn)了結(jié)構(gòu)受力上的合理性。橋塔的受力表現(xiàn)為在斜拉索索力和其自身重力作用下的懸臂梁,向岸側(cè)傾斜的橋塔依靠塔身的自重力距,抵抗主跨橋面荷載通過拉索傳遞的傾覆力矩,可大幅減少邊跨斜拉索的用量,甚至做到無背索結(jié)構(gòu)[5-6],塔身自重對結(jié)構(gòu)整體受力有利。

    對該橋而言,由于景觀造型的需要,曲線型橋塔向河心傾斜(偏心距達(dá)15 m),塔身自重成為結(jié)構(gòu)受力的負(fù)擔(dān)。在塔身自重Wt和拉索豎向分力Fsv共同作用下,塔底會產(chǎn)生不利的向河心側(cè)傾覆彎矩Mt[Mt=(Fsv+Mt)lt],因此邊跨側(cè)拉索水平分力FsH邊除需平衡主跨側(cè)拉索水平分力FsH主外,還需要提供額外的水平力F’sH邊來平衡主塔傾覆彎矩Mt,從而引起該橋主跨主梁水平力FdH主(=FsH主)和邊跨主梁水平力FdH邊(=FsH邊)的不平衡。

    基于結(jié)構(gòu)特性分析,塔底不平衡彎矩與橋塔重量和中跨主梁重量正相關(guān),故該橋設(shè)計(jì)思路為減輕橋塔和主跨主梁自重,從而減小塔底傾覆彎矩和基礎(chǔ)的規(guī)模;同時(shí)增加邊跨主梁重量,以避免邊跨支座出現(xiàn)負(fù)反力(見圖2)。

    圖2 結(jié)構(gòu)受力特性示意圖

    3 結(jié)構(gòu)體系

    斜拉橋主要分為漂浮體系,半漂?。ㄖС校w系,塔梁固結(jié)體系,剛構(gòu)體系等4 種結(jié)構(gòu)體系[7-8]。

    通過結(jié)構(gòu)特性分析,該橋主塔兩側(cè)主跨主梁水平力FdH主和邊跨主梁水平力FdH邊并不平衡,分別等同于主跨側(cè)拉索水平分力FsH主和邊跨側(cè)拉索水平分力FsH邊,若主梁在縱橋向無約束,主梁會在不平衡水平力F’sv邊作用下,向主跨方向偏移,因此該橋不能采用漂浮體系和半漂浮體系。

    常規(guī)獨(dú)塔斜拉橋多采用剛構(gòu)體系,剛構(gòu)體系塔、梁、墩固結(jié),具有結(jié)構(gòu)剛度大、主梁和塔柱撓度小、避免設(shè)置較大噸位支座等優(yōu)點(diǎn),且傳力較為直接,不平衡水平力在固結(jié)處即可實(shí)現(xiàn)平衡。

    考慮到該橋結(jié)構(gòu)布置特殊性,為使結(jié)構(gòu)整體受力最優(yōu),擬定三種剛構(gòu)體系方案進(jìn)行比選,結(jié)構(gòu)體系方案見圖3 所示。

    圖3 結(jié)構(gòu)體系示意圖

    方案1 和方案2 中,均采用塔梁固結(jié)體系。但由于本橋主塔在縱、橫向兩個(gè)方向均彎曲傾斜,塔柱呈現(xiàn)空間扭轉(zhuǎn)曲線,為滿足受力需要,下塔柱需采用較大的截面尺寸。采用塔梁固定體系,下塔柱與主梁橫梁形成橫橋向剛架結(jié)構(gòu),由于下塔柱橫向剛度較大,在固結(jié)處活載、溫度及橫向預(yù)應(yīng)力等荷載作用下,下塔柱產(chǎn)生較大的次內(nèi)力,無法滿足受力要求。方案3中,斜腿與主梁固結(jié),由于斜腿截面和橫向剛度相對較小,橫向框架滿足要求,主梁邊、主跨不平衡水平力通過斜腿傳遞至承臺,與邊、主跨斜拉索不平衡水平分力在塔柱上產(chǎn)生的水平剪力,在承臺頂面處實(shí)現(xiàn)平衡。

    該橋采用的結(jié)構(gòu)體系為:斜腿與主梁固結(jié);主塔、輔助墩及兩側(cè)邊墩均采用雙向活動(dòng)支座;橫向設(shè)置抗風(fēng)支座。

    4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    4.1 主塔結(jié)構(gòu)

    由于鋼材具有良好的受力性能和可焊接性,能滿足主塔各種造型的需要,近年來在異形斜拉橋中鋼制主塔得到了越來越多的應(yīng)用。

    常規(guī)的斜塔斜拉橋,直線橋塔多采用混凝土結(jié)構(gòu),折線塔和曲線塔采用鋼結(jié)構(gòu)或鋼-混組合結(jié)構(gòu),如荷蘭Erasmus 橋等。對于該橋,由于橋塔在縱、橫向曲率均較大,上塔柱尺寸相對較小,考慮到斜拉索錨固等因素,上塔柱采用混凝土結(jié)構(gòu)并不適合。

    設(shè)計(jì)中對主塔進(jìn)行了鋼結(jié)構(gòu)和鋼-混混合結(jié)構(gòu)兩種方案的研究比選,見表1 所列。

    表1 主塔方案分析比較表

    兩種結(jié)構(gòu)型式受力均能滿足要求,且工程實(shí)例均較多,施工工藝成熟,鋼橋塔方案經(jīng)濟(jì)性稍差。由于鋼橋塔方案塔柱底部鋼混結(jié)合面位于常水位以下,鋼結(jié)構(gòu)易產(chǎn)生腐蝕,耐久性較差。基于降低工程造價(jià)和提高耐久性方面的考慮,采用鋼-混混合橋塔方案,橋面以上塔柱為鋼結(jié)構(gòu),橋面以下塔柱為混凝土結(jié)構(gòu)。橋塔構(gòu)造圖見圖4 所示。

    圖4 橋塔構(gòu)造圖

    4.2 主梁結(jié)構(gòu)

    結(jié)合概念設(shè)計(jì)景觀方案和橋址處建設(shè)條件,跨徑布置擬采用200+74+45(m)。由于該橋邊跨過短,邊中跨比例較小,并結(jié)合結(jié)構(gòu)特性分析,主跨主梁重量應(yīng)減輕,邊跨主梁重量宜增加的思路,主梁總體設(shè)計(jì)方案為采用混合梁結(jié)構(gòu)型式:邊跨主梁采用混凝土主梁(可適當(dāng)壓重),減少造價(jià)同時(shí)增加邊跨平衡重,保證邊墩支座不出現(xiàn)負(fù)反力;主跨主梁采用鋼梁或組合梁,自重較輕,符合該橋受力基本原則。

    一般混合梁斜拉橋主跨主梁常采用鋼箱梁和組合梁兩種型式[9]。

    (1)鋼箱梁方案(見圖5):主跨采用正交異性橋面板流線型扁平鋼箱梁,梁高2.5 m,橋面寬36 m,頂板厚為18 mm,底板厚為12 mm。縱向設(shè)三道腹板,板厚16 mm。橫隔板標(biāo)準(zhǔn)間距為3 m,板厚12 mm。

    圖5 鋼箱梁方案 主梁標(biāo)準(zhǔn)斷面圖(單位:cm)

    邊跨采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,單箱雙室截面,頂板寬36 m,底板寬25.5 m,梁高2.5 m。頂板厚26 cm,底板厚24 cm;邊腹板寬150 cm,中腹板寬50 cm,標(biāo)準(zhǔn)橫隔板厚40 cm,間距為3.5 m。

    (2)組合梁方案(見圖6):主跨組合梁采用雙邊工字梁斷面型式,橋面寬36 m,梁高2.5 m,2 片工字形縱梁橫向中心距24 m。鋼橫梁也為工字形,標(biāo)準(zhǔn)間距4 m。橋面板采用預(yù)制構(gòu)件,板厚26 cm。

    圖6 組合梁方案 主梁標(biāo)準(zhǔn)斷面圖(單位:cm)

    邊跨采用混凝土邊主梁形式,梁高2.5 m,頂板寬36 m,邊主梁寬2.5 m,橋面板厚26 cm,標(biāo)準(zhǔn)橫隔板間距3.5 m,橫隔板厚30 cm。

    對兩種方案進(jìn)行綜合比較,見表2 所列。

    表2 主梁方案分析比較表

    表2 結(jié)果表明,組合梁方案由于混凝土橋面板的存在,雖提高了主梁剛度和橋面鋪裝的耐久性,但同時(shí)也增加了橋面自重,與該橋需減輕主跨主梁重量的設(shè)計(jì)思路相悖。對于常規(guī)的直塔斜拉橋,組合梁方案造價(jià)優(yōu)于鋼箱梁方案,對于該橋而言,雖然主梁用鋼量較少,造價(jià)較省,但主梁恒載增大,由于主塔向河心傾斜,大幅提高了主塔和下部基礎(chǔ)的造價(jià),因此經(jīng)濟(jì)性并不占優(yōu)。由于該橋結(jié)構(gòu)布置的特殊性,組合梁并不適宜該橋結(jié)構(gòu)形式,故該橋主跨主梁采用鋼箱梁方案。

    4.3 主梁壓重

    主梁壓重作為一種改進(jìn)結(jié)構(gòu)受力的有效措施,其設(shè)置要結(jié)合具體結(jié)構(gòu)特性按需設(shè)置。常規(guī)斜拉橋主梁壓重部位多位于邊跨梁端,其目的主要是避免邊墩支座出現(xiàn)負(fù)反力,同時(shí)可增加尾索的剛度,進(jìn)而提高全橋整體剛度。

    由于該橋采用混合梁結(jié)構(gòu),通過對計(jì)算分析,邊跨梁端支座最小反力為:3 591.4 kN(單個(gè)),支座并未出現(xiàn)負(fù)反力。但是在主梁不平衡水平力作用下,斜腿下緣受拉,因此該橋壓重設(shè)置在斜腿與主梁固結(jié)處,壓重布置見圖7 所示。主梁壓重的作用主要體現(xiàn)在以下兩點(diǎn):

    圖7 主梁壓重示意圖

    (1)該橋邊、主跨主梁存在約1 335.4 t 的不平衡水平力,通過斜腿傳遞至承臺頂,與主塔水平剪力相平衡。在主梁不平衡水平力和拉索豎向力的作用下,斜腿下緣處于受拉狀態(tài),斜腿底部產(chǎn)生順橋向彎矩,斜腿頂主梁壓重可產(chǎn)生相反的彎矩與之相平衡,極大改善斜腿的軸向受力。

    (2)斜腿頂主梁壓重可以對主塔底產(chǎn)生向河岸側(cè)的彎矩,使結(jié)構(gòu)重心向邊跨側(cè)偏移,從而有效減少主塔底向河心側(cè)傾覆彎矩,優(yōu)化主塔和基礎(chǔ)的受力狀態(tài)(見圖7)。

    主梁壓重重量以恒載作用下斜腿全截面均勻受壓為標(biāo)準(zhǔn),斜腿僅承擔(dān)活載及附加荷載的彎矩作用,經(jīng)計(jì)算壓重總重量為1 720 t,采用鐵砂混凝土壓重,主塔塔底彎矩可減少約335 400 kN·m。

    5 總體布置

    通過方案分析研究,優(yōu)化了該橋的結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造細(xì)節(jié),主橋采用曲線獨(dú)塔雙索面斜拉橋,跨徑布置為200+74+45(m),橋面寬36 m。主塔采用鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu),總高度為100 m;下塔柱高15 m,采用混凝土結(jié)構(gòu),上塔柱高85 m,采用鋼結(jié)構(gòu),交界面處設(shè)置鋼-混結(jié)合段。主梁采用混合梁結(jié)構(gòu),邊跨采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,主跨采用鋼箱梁,鋼-混凝土結(jié)合面設(shè)置在伸入主跨9 m 處。斜腿采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱型結(jié)構(gòu)。斜拉索采用平行鋼絲斜拉索,塔上索間距為3 m,主跨索間距為12 m,邊跨索間距為7 m。主塔墩采用中間設(shè)系梁的分離式承臺、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)[10]。主橋總體布置見圖8 所示。

    圖8 主橋總體布置圖(單位:m)

    6 結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

    對通過方案比選確定的推薦方案進(jìn)行試設(shè)計(jì)研究,并進(jìn)行了靜、動(dòng)力計(jì)算分析。

    6.1 整體靜力分析

    采用有限元軟件Midas Civil 建立空間有限元模型(見圖9)。主梁、主塔和斜腿均采用空間梁單元模擬;拉索采用桁架單元模擬。邊界條件為:主梁與主塔縱向活動(dòng)、豎向及橫向約束;主梁與斜腿固結(jié);主梁與輔助墩、交界墩及邊墩為縱向活動(dòng)、豎向及橫向約束;斜腿底和塔底采用固結(jié)。

    圖9 空間有限元模型

    計(jì)算結(jié)果表明:運(yùn)營階段,主跨鋼箱梁最大壓應(yīng)力113.0 MPa,最大拉應(yīng)力-76 MPa;邊跨混凝土梁最大壓應(yīng)力為15.3 MPa,上下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力;主塔鋼結(jié)構(gòu)最大壓應(yīng)力120 MPa,最大拉應(yīng)力-30 MPa;混凝土下塔柱最大壓應(yīng)力為10 MPa,塔底最大拉應(yīng)力-0.7 MPa;斜腿最大壓應(yīng)力為12.6 MPa,最大拉應(yīng)力0.13 MPa;鋼橫撐最大壓應(yīng)力為79 MPa。

    活載作用下主跨主梁最大向下位移-297.6 mm,向上位移3.7 mm,撓跨比為1/663.8,結(jié)構(gòu)剛度滿足1/400 的規(guī)范要求。

    6.2 動(dòng)力特性及抗震分析

    采用空間有限元軟件Midas Civil 對該橋進(jìn)行了結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析,結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性見表3 所列。

    表3 結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性一覽表

    由結(jié)果可知,該橋一階為主梁豎彎失穩(wěn),二階為主塔側(cè)彎失穩(wěn),三~六階均為主梁失穩(wěn),A 型橋塔和空間雙索面布置,為大橋提供了較好的豎向剛度和扭轉(zhuǎn)剛度

    根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,該橋?qū)儆贏 類橋梁,采用反應(yīng)譜法進(jìn)行抗震計(jì)算。結(jié)果表明,在E1地震作用下,橋墩、主塔和樁基彎矩最不利截面彎矩均小于截面初始屈服彎矩,均保持在彈性范圍之內(nèi);在E2 地震作用下,橋墩、主塔和樁基彎矩安全系數(shù)均大于1,橋墩、主塔和樁基構(gòu)件只發(fā)生可修復(fù)損傷,滿足抗震性能要求。

    7 結(jié)語

    懷化鴨嘴巖大橋采用主跨200 m 曲線獨(dú)塔混合梁斜拉橋方案,橋塔呈“鶴”形,凸顯了橋梁景觀,又完美契合了當(dāng)?shù)氐臍v史文化,實(shí)現(xiàn)了使用功能、結(jié)構(gòu)受力和橋梁景觀的和諧統(tǒng)一,為以后類似橋梁設(shè)計(jì)提供了有益的思路和借鑒。本文介紹了該曲線塔斜拉橋的設(shè)計(jì)研究過程,選擇了合理的結(jié)構(gòu)體系及主梁、主塔構(gòu)造,并建立了空間有限元模型進(jìn)行了計(jì)算分析,確保了結(jié)構(gòu)的安全性。主要有以下結(jié)論:

    (1)采用斜腿與主梁固結(jié)的新型組合式剛構(gòu)體系,有別于獨(dú)塔斜拉橋常采用的墩塔梁固結(jié)體系,優(yōu)化了結(jié)構(gòu)整體受力。

    (2)主塔采用鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu),上塔柱采用鋼結(jié)構(gòu),滿足了結(jié)構(gòu)造型的需要,同時(shí)減輕了上塔柱自重;下塔柱采用混凝土結(jié)構(gòu),提高了塔柱的耐久性,同時(shí)減少了造價(jià)。

    (3)主梁采用混合梁結(jié)構(gòu),主跨主梁采用鋼箱梁,減輕了主梁自重,優(yōu)化了塔柱和基礎(chǔ)受力;邊跨主梁采用現(xiàn)澆混凝土箱梁,減少造價(jià)同時(shí)增加邊跨平衡重。

    (4)主梁壓重設(shè)置在斜腿頂處,優(yōu)化了斜腿的受力,減少塔底不平衡彎矩,改善了主塔及基礎(chǔ)的受力。

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