多源固廢基固化劑對(duì)高含水率淤泥固化效果

王安輝，黃虎，張艷芳，倪嬌嬌，榮輝

（1.中建安裝集團(tuán)有限公司，江蘇 南京 210023；2.天津城建大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，天津 300384；3.天津城建大學(xué)建筑綠色功能材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300384）

0 引言

為了改善水質(zhì)、保證水系和航道暢通，我國每年都要開展大規(guī)模的河湖疏浚工程，這樣不可避免地產(chǎn)生大量疏浚淤泥[1-3]。傳統(tǒng)的拋填處理不僅形成軟弱地基，占用大量土地，還可能對(duì)環(huán)境造成二次污染。而固化處理則成本低、效率高，是目前國際上最常用的方法[4]。但由于我國疏浚施工的特點(diǎn)（常用絞吸式疏浚），產(chǎn)生的疏浚淤泥含水率較高，而固化處理通常要求含水率相對(duì)較低，所以在固化處理前，一般需要進(jìn)行含水率降低的預(yù)處理，這樣則會(huì)導(dǎo)致施工成本增高，施工效率降低。為此，針對(duì)我國疏浚施工的特點(diǎn)，丁建文等[5]提出將高含水率淤泥進(jìn)行流動(dòng)固化處理。其原理主要是充分利用淤泥與固化劑混合料的流動(dòng)性和自硬性等特點(diǎn)，無需碾壓成型的高效施工方法。但流動(dòng)固化法處置的淤泥拌合物的流動(dòng)度受初始含水率及固化劑摻量的影響較大[5]，效果難以控制。因此，如何高效處置數(shù)量日益增長的廢棄高含水率淤泥是全球關(guān)注的一個(gè)問題。

目前常用的淤泥固化材料仍為硅酸鹽水泥。而我國的工業(yè)發(fā)展規(guī)模不斷擴(kuò)大，每年都將消耗大量不可再生資源，導(dǎo)致礦渣、鋼渣以及脫硫石膏等多來源工業(yè)固廢產(chǎn)量逐年增加，給資源和環(huán)境帶來沉重的負(fù)擔(dān)[6]。故將工業(yè)固廢制備土體固化劑可實(shí)現(xiàn)“以廢治廢、變廢為寶”的資源化綜合利用目標(biāo)。并且以工業(yè)固廢制備成的土體固化劑不需要經(jīng)歷制備水泥所需的兩磨一燒過程，對(duì)環(huán)境污染性低[7]，具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和環(huán)境效益。

為分析固廢基固化劑對(duì)高含水率淤泥的固化效果，同時(shí)解決流動(dòng)固化法固化效果難以控制的技術(shù)現(xiàn)狀，本文采用以多源工業(yè)固廢制備而成的OPC-GBFS-SS-DG（O-G-S-D）體系土體固化劑并添加聚丙烯酸鈉（聚丙烯酸鈉具有極強(qiáng)的吸水能力，但吸水后體積會(huì)迅速膨脹并形成果凍狀凝膠體[8]）來控制固化淤泥拌合物的流動(dòng)度，同時(shí)通過對(duì)高含水率淤泥的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度及其固化機(jī)理的影響分析，以探明O-G-S-D 固化劑固化高含水率淤泥的效果。

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)用水來自天津城建大學(xué)實(shí)驗(yàn)室自來水；試驗(yàn)用淤泥土來自天津城建大學(xué)中心湖，埋深30 cm，基本物理性能參數(shù)見表1，主要化學(xué)成分見表2；水泥購自唐山市某水泥公司生產(chǎn)的P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥（OPC）；鋼渣微粉（SS）來源于山東德州某鋼鐵場(chǎng)，由鋼渣經(jīng)球磨處理而成，鋼渣粉呈黑色粉末狀，主要成分為C2S、C3S，以及不參與水化反應(yīng)的RO 相（MgO、FeO、MnO）等；礦渣微粉（GBFS）來源于山東德州某鋼鐵場(chǎng)，由高爐礦渣經(jīng)水淬成粒粉磨而成，呈灰白色粉末狀，XRD 圖譜呈寬緩的峰包（如圖1 所示），呈現(xiàn)玻璃態(tài)，主要物相為C2AS 和C2S；脫硫石膏（DG）為天津某廠提供，呈淺黃色粉狀，主要成分為二水硫酸鈣（CaSO4·2H2O）；輔助固化材料聚丙烯酸鈉購自天津某公司，呈白色粉末狀，化學(xué)式為[C3H3O2Na]n，為高分子材料，凝聚pH 為4，溶解pH 為2.5。水泥、礦渣粉以及鋼渣粉的比表面積不小于300 m2/kg，脫硫石膏粒徑≤75 μm，烘干含水率≤0.1%，密封保存。O-G-S-D 體系土體固化劑以及淤泥土主要化學(xué)成分見表2，O-G-S-D固化劑為課題組自制固化劑，其配合比見表3，鋼渣微粉、礦渣微粉和脫硫石膏的XRD 圖譜如圖1 所示。

表1 淤泥土的基本物理性能參數(shù)Table1 Basic physical property parameters of silt soil

表2 O-G-S-D 固化劑以及淤泥土主要化學(xué)成分表Table 2 The main chemical composition of O-G-S-D curing agent and silt soil

圖1 固廢材料的礦物組成Fig.1 Mineral composition of solid waste materials

1.2 試驗(yàn)方案與方法

1.2.1 試驗(yàn)方案

為探究O-G-S-D 體系土體固化劑對(duì)高含水率淤泥固化體的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度規(guī)律及固化機(jī)理的影響，本文研究了2 種固化劑（水泥、O-G-S-D）在不同摻量（15%、20%）下對(duì)淤泥的固化效果（無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、礦物組成、微觀結(jié)構(gòu)），具體方案見如表4 所示，其中固化劑摻量為固化劑質(zhì)量相對(duì)烘干淤泥質(zhì)量的百分比。

表4 試驗(yàn)方案表Table 4 Experimental schemes

1.2.2 淤泥固化體試樣制備

1） 聚丙烯酸鈉摻量（m）的確定：首先在淤泥中加入c摻量固化劑，然后加入0.5%摻量的聚丙烯酸鈉，最后參照GB/T 50448—2015《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》，將拌好的淤泥混合料進(jìn)行流動(dòng)度測(cè)試。記錄流動(dòng)度的數(shù)值（精確至1 mm）。按±0.5%的摻量，再按±0.01%聚丙烯酸鈉摻量增量直至淤泥混合料流動(dòng)度達(dá)到180 mm，記錄聚丙烯酸鈉摻量（摻量為聚丙烯酸鈉質(zhì)量相對(duì)淤泥質(zhì)量的百分比，具體數(shù)據(jù)見表5）。

表5 聚丙烯酸鈉摻量表Table 5 Sodium polyacrylate dosing table

2） 淤泥固化體試樣制備流程：首先淤泥中加入c摻量固化劑，然后加m摻量聚丙烯酸鈉，攪拌均勻后倒入尺寸為φ50 mm×50 mm 的空心圓柱狀模具振搗180 s，48 h 后拆模袋養(yǎng)。

1.2.3 固化體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

根據(jù)JTG E51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行，對(duì)養(yǎng)護(hù)到特定齡期的固化體，采用島津儀器測(cè)試其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。為降低試驗(yàn)誤差，每組測(cè)3 個(gè)取平均值，試樣加載速率為1 mm/min。

1.2.4 固化體微觀分析

將養(yǎng)護(hù)3 d、7 d 和28 d 的固化體碎塊（測(cè)完強(qiáng)度后破損的固化體碎塊）置于無水乙醇中以終止水化[9]。采用Rigaku ultima-Vl X 射線衍射儀和JSM-7800F 掃描電子顯微鏡，測(cè)定淤泥以及固化體碎塊養(yǎng)護(hù)不同齡期下的礦物組成、孔隙結(jié)構(gòu)及形貌特征，并結(jié)合物相和微觀形貌試驗(yàn)結(jié)果，分析O-G-S-D 固化體的固化機(jī)理。

2 結(jié)果與分析

2.1 固化體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

O-G-S-D 與水泥2 種固化劑在15%和20%摻量時(shí)，養(yǎng)護(hù)3 d、7 d、28 d 齡期下的固化體的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度如圖2 所示。

圖2 不同固化劑及摻量對(duì)固化體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響Fig.2 Effect of different curing agents and dosage on the unconfined compressive strength of cured bodies

圖2（a）為15%、20%O-G-S-D 與水泥摻量對(duì)淤泥固化體各養(yǎng)護(hù)齡期的強(qiáng)度占比（與28 d 強(qiáng)度的百分比）影響。從圖2（a）可見，養(yǎng)護(hù)3 d 時(shí)，15%和20%摻量下的O-G-S-D 固化體強(qiáng)度占比均大于水泥固化體，且15%摻量下2 種固化體的強(qiáng)度占比差異大于20%摻量（15%摻量時(shí)為14%，20%摻量時(shí)為6%），說明此時(shí)O-G-S-D 固化體強(qiáng)度增長速率較水泥固化體快。且摻量越少，O-GS-D 固化體強(qiáng)度增長越快。O-G-S-D 固化體的強(qiáng)度占比在摻量從15%增加至20%時(shí)，差異較小，僅為1%，而水泥固化體的強(qiáng)度占比差異較大，為9%。說明水泥摻量差異帶來的固化體強(qiáng)度的增長速率較大。養(yǎng)護(hù)3~7 d 時(shí)，15%和20%摻量下的O-G-S-D 固化體強(qiáng)度占比均高于水泥固化體，且15%和20%摻量下2 種固化體強(qiáng)度占比的差異均為8%。說明此時(shí)O-G-S-D 固化體強(qiáng)度增長速率仍快于水泥固化體，但不同摻量給2 種固化體的強(qiáng)度增長速率帶來的差異不大。O-G-S-D 固化體與水泥固化體在摻量從15%增至20%時(shí)，固化體的強(qiáng)度占比均為7%。說明水泥與O-G-S-D 摻量的差異給固化體強(qiáng)度增長速率帶來的差異不大。相比于3 d，養(yǎng)護(hù)3~7 d 的固化體整體強(qiáng)度占比降低36.3%。其中15%摻量相比于20%時(shí)降低更多，為44%。養(yǎng)護(hù)7~28 d 時(shí)，15%和20%摻量下的O-G-S-D 固化體強(qiáng)度占比均低于水泥固化體，且15%摻量下2 種固化體的強(qiáng)度占比差異大于20%摻量（15%摻量時(shí)為21%，20%摻量時(shí)為14%）。說明此時(shí)O-G-S-D 固化體強(qiáng)度增長速率較水泥固化體慢。且摻量越少，水泥固化體強(qiáng)度增長越快。O-G-S-D 固化體強(qiáng)度占比在摻量從15%增加至20%時(shí)，差異較小，為9%，而水泥固化體的強(qiáng)度占比差異較大，為16%。說明水泥摻量差異帶來的固化體強(qiáng)度的增長速率較大。相比于3 d 和3~7 d，養(yǎng)護(hù)7~28 d 的固化體整體強(qiáng)度占比相比最高，為55.3%。其中15%摻量相比于20%時(shí)增加更多，為61.5%。

整體上3~7 d 強(qiáng)度增長速率最慢，0~3 d 其次，7~28 d 增長速率最快。養(yǎng)護(hù)3 d 時(shí)，O-G-S-D固化體強(qiáng)度增長速率快于水泥固化體。摻量越少，O-G-S-D 固化體強(qiáng)度增長速率越快。且水泥摻量差異帶來的固化體強(qiáng)度的增長速率較大。3~7 d時(shí)，O-G-S-D 固化體強(qiáng)度增長速率與水泥固化體相當(dāng)。不同摻量給2 種固化體的強(qiáng)度增長速率帶來的差異不大，且水泥與O-G-S-D 摻量的差異對(duì)固化體強(qiáng)度增長速率的影響較小。而7~28 d時(shí)，水泥固化體的強(qiáng)度增長速率高于O-G-S-D 固化體。摻量越少，水泥固化體強(qiáng)度增長越快。且水泥摻量差異帶來的固化體強(qiáng)度的增長速率較大。

圖2（b）為15%、20%O-G-S-D 與水泥2 種固化劑摻量對(duì)淤泥固化體各齡期的抗壓強(qiáng)度影響。從圖2（b）可見，20%固化劑摻量下的固化體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度大于15%摻量。固化劑摻量越多，生成水化產(chǎn)物越多，膠結(jié)、骨架和填充作用更明顯。O-G-S-D 固化體相比水泥固化體，隨固化劑摻量增加，強(qiáng)度差異減小。養(yǎng)護(hù)7 d 前，O-G-S-D 固化體強(qiáng)度略高于水泥固化體。28 d 時(shí)，O-G-S-D淤泥固化體強(qiáng)度則低于水泥淤泥固化體。以上數(shù)據(jù)規(guī)律，是因?yàn)橄啾人啵琌-G-S-D 體系早期（0~7 d）堿度高，O-G-S-D 體系中溶出的鈣離子與淤泥土顆粒擴(kuò)散層中的鉀離子和鈉離子發(fā)生離子交換和團(tuán)粒化作用[10-11]，以及淤泥和O-G-S-D體系中溶出的活性CaO、Al2O3和SiO2等成分與脫硫石膏中的硫酸根生成鈣凡石（AFt）晶體。較多具有膨脹性的針棒狀A(yù)Ft 使得O-G-S-D 固化體內(nèi)部支撐和填充效應(yīng)更好，從而表現(xiàn)為早期（0~7 d）OG-S-D 固化體強(qiáng)度稍高于水泥固化體。而在后期（7~28 d），由于淤泥固化體內(nèi)空隙較大，且水泥固化體后期水化產(chǎn)物生成速率高于O-G-S-D 固化體，所以水泥固化體強(qiáng)度高于O-G-S-D 淤泥固化體。在15%、20%固化劑摻量時(shí)，O-G-S-D 固化體28 d 強(qiáng)度相比水泥固化體分別低47.5%、24.3%?？梢?，隨著固化劑摻量的增加，固化體的28 d 強(qiáng)度差異變小。其中，15%固化劑摻量時(shí)，O-G-S-D淤泥固化體28 d 抗壓強(qiáng)度僅有水泥淤泥固化體的一半。這是因?yàn)?5%O-G-S-D 摻量下，淤泥固化體內(nèi)部由于聚丙烯酸鈉吸水膨脹以及高含水率原因?qū)е聝?nèi)部存在巨大孔隙，在養(yǎng)護(hù)7 d 前，生成的水化產(chǎn)物不足以連接土粒形成骨架，強(qiáng)度大部分源于膠結(jié)作用，所以與水泥固化體強(qiáng)度差異較小。但在養(yǎng)護(hù)28 d 時(shí)，O-G-S-D 固化體內(nèi)部水化產(chǎn)物仍無法形成骨架，而水泥淤泥固化體在養(yǎng)護(hù)7~28 d 過程中水泥水化產(chǎn)物在固化體內(nèi)部持續(xù)生成，進(jìn)而形成骨架并不斷填充，導(dǎo)致O-G-S-D 固化體28 d 強(qiáng)度遠(yuǎn)低于水泥固化體。

試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，在相同條件下，水泥固化體無側(cè)限抗壓的強(qiáng)度數(shù)據(jù)較O-G-S-D 固化體分散，說明O-G-S-D 與淤泥土攪拌后均勻性優(yōu)于水泥。同時(shí)發(fā)現(xiàn)聚丙烯酸鈉吸水膨脹后形成的果凍狀物質(zhì)是導(dǎo)致固化體內(nèi)部出現(xiàn)較大空隙的主要原因。

2.2 固化體微觀分析

多個(gè)試驗(yàn)表明[12-14]，固化劑摻量的增加僅會(huì)使水化產(chǎn)物增多，進(jìn)而使結(jié)構(gòu)密實(shí)。因此，本試驗(yàn)分析了在相同O-G-S-D 摻量下對(duì)淤泥土固化后微觀間的結(jié)合作用，具體采用15%O-G-S-D 摻量淤泥固化體3 d、7 d 和28 d 的試樣以及未經(jīng)處理的淤泥土進(jìn)行XRD 和SEM 分析。

2.2.1 XRD 測(cè)試

圖3 為淤泥土以及15%O-G-S-D 摻量下的淤泥固化體養(yǎng)護(hù)3 d、7 d 和28 d 的XRD 圖譜。

圖3 淤泥土以及O-G-S-D 固化體試樣的礦物組成Fig.3 Mineral composition of silt soil and O-G-S-D cured body specimens

從圖3 中可見，養(yǎng)護(hù)3~7 d 時(shí)，O-G-S-D 固化體內(nèi)部CaSO4·2H2O、SiO2、Al2O3和C3S 特征峰降低，CH 和莫來石特征峰小幅度增強(qiáng)，AFt 特征峰明顯增強(qiáng)。說明脫硫石膏（CaSO4·2H2O）和礦渣溶解出的SiO2、Al2O3以及水泥中的C3S 在被消耗，體系在不斷水化反應(yīng)，且反應(yīng)生成了大量AFt 以及少量的CH 和莫來石。其中，AFt 可能是由O-G-S-D 體系（各組分均含有較高CaO）中的CaO 和礦渣溶解出的Al2O3、SiO2與脫硫石膏中的SO42-反應(yīng)生成AFt。而CH 則是由O-G-S-D 體系的CaO 與淤泥中的水分結(jié)合水化產(chǎn)生。莫來石則可能是CSH 發(fā)生水化時(shí)消耗了硅與鈣而生成。7~28 d 時(shí)，CaSO4·2H2O、SiO2、Al2O3和C3S 特征峰持續(xù)減小，但CH 和AFt 特征峰降低，說明此階段CH 在被消耗或是前期生成速率大于消耗，而此階段消耗速率大于生成；而AFt 特征峰降低可能是因?yàn)轶w系中非晶類水化產(chǎn)物增多[15]，以及受水化環(huán)境影響結(jié)晶度降低[16]或部分AFt 分解[17]。鋼渣粉中的RO 相隨齡期基本無變化（RO 為惰性化合物[17]不參與水化反應(yīng)）。

2.2.2 SEM 測(cè)試

圖4 為淤泥土和O-G-S-D 固化體3 d、7 d 和28 d 養(yǎng)護(hù)齡期下的SEM 圖。其中：圖4（a）為未經(jīng)固化淤泥土，圖4（b）、圖4（c）和圖4（d）為15%O-G-S-D 摻量下的固化體養(yǎng)護(hù)3 d、7 d 和28 d。

圖4 O-G-S-D 固化體試樣微觀結(jié)構(gòu)Fig.4 Microstructure of O-G-S-D cured body specimens

從圖4（a）可見，未經(jīng)固化的淤泥土，較為疏松，顆粒間幾乎沒有連接。

從圖4（b）、圖4（c）和圖4（d）中可見，淤泥固化體內(nèi)部空隙較大，3 d 時(shí)便明顯可見有針棒狀A(yù)Ft 和絮凝狀CSH 凝膠，7 d 時(shí)針棒狀A(yù)Ft 和絮凝狀CSH 凝膠更多。28 d 時(shí)，AFt 有所減少，絮狀CSH 凝膠增多，并包裹和填充在AFt 以及土顆粒之間。但由于初始空隙較大，淤泥土顆粒間針棒狀的AFt 晶體和CSH 凝膠仍無法填滿空隙。

隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，固化體內(nèi)部針棒狀A(yù)Ft 和具有膠凝性絮凝狀CSH 凝膠逐漸增多，在AFt 將土顆粒形成骨架后，隨著齡期增加，大量的絮狀結(jié)構(gòu)CSH 凝膠包裹和填充在淤泥土顆粒之間。

2.2.3 固化機(jī)理分析

從礦物組成分析可知，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，CaSO4·2H2O、SiO2、Al2O3和C3S 等特征峰逐漸降低，CH 特征峰先下降再升高，AFt 特征峰先上升再下降，CaCO3特征峰持續(xù)增長。從微觀形貌可知，固化體內(nèi)部縫隙較大，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，固化體內(nèi)部針棒狀的AFt 和具有膠凝性的CSH 凝膠逐漸增多，在AFt 將土顆粒形成骨架后，大量的絮狀物或網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的CSH 包裹和填充在土顆粒之間。

綜上所述，在O-G-S-D 與淤泥土混合后，O-G-S-D 體系中的脫硫石膏、水泥、礦渣以及鋼渣粉中均含有較高CaO，其水化產(chǎn)生的Ca（OH）2，在初期使體系堿度迅速上升，在堿性環(huán)境中，淤泥和O-G-S-D 體系中CaO 以及礦渣溶解出的Al2O3和SiO2等成分相繼溶出并與脫硫石膏中的SO42-反應(yīng)生成AFt 晶體。體系中堿度越高，早期生成AFt 量也越多。早期生成AFt 較多是O-G-S-D固化體早期強(qiáng)度比水泥固化體稍高的原因（AFt是膨脹性水化產(chǎn)物，當(dāng)淤泥固化劑中有水泥或礦渣等能夠生成較多的CSH 等物質(zhì)時(shí)，其較強(qiáng)的膠結(jié)力能夠克服AFt 產(chǎn)生的膨脹力，AFt 在固化淤泥中起到填充和加筋作用，從而提高固化淤泥的強(qiáng)度和耐久性[17-18]）。大量的Ca2+還會(huì)導(dǎo)致過飽和結(jié)晶，破壞鋼渣和礦渣中礦物表面的雙電層，從而激發(fā)鋼渣和礦渣的水化活性[19]。同時(shí)，游離的Ca2+與淤泥土顆粒表面的K+和Na+發(fā)生當(dāng)量離子交換吸附，由于高價(jià)離子的引入，淤泥土顆粒表面的雙電層變薄，土顆粒間的引力變大，從而較小的土顆粒逐漸團(tuán)?；奢^大的土顆粒，固化體的強(qiáng)度得到提高[10-12]。隨著淤泥土和O-G-S-D 體系中的活性SiO2與Ca（OH）2反應(yīng)生成CSH，使得CSH 持續(xù)增多。CSH 發(fā)生水化時(shí)會(huì)大量消耗硅與鈣，并生成莫來石[20]。CSH 凝膠填充在針狀A(yù)Ft交織的孔隙，使?jié){體不斷密實(shí)，后期強(qiáng)度增長主要依靠大量CSH 凝膠的生成。綜上所述水化初期各種反應(yīng)形成AFt 先將淤泥土顆粒連接在一起，形成三維的空間網(wǎng)絡(luò)，后期再形成CHS 凝膠逐步將孔隙填充，形成致密的整體，使強(qiáng)度不斷發(fā)展。

3 結(jié)語

1） 15%、20%O-G-S-D 摻量下，淤泥固化體的7 d 強(qiáng)度分別為0.31 MPa、0.76 MPa，28 d 強(qiáng)度分別為0.63 MPa、1.31 MPa。

2） O-G-S-D 固化體強(qiáng)度3~7 d 增長速率最慢，0~3 d 其次，7~28 d 增長速率最快。

3） O-G-S-D 固化體7~28 d 強(qiáng)度貢獻(xiàn)占比較水泥固化體低。養(yǎng)護(hù)7 d 前，O-G-S-D 固化體強(qiáng)度略高于水泥固化體。養(yǎng)護(hù)28 d 時(shí)，O-G-S-D 固化體強(qiáng)度低于水泥固化體。

4） 通過實(shí)驗(yàn)室的預(yù)先試驗(yàn)得出聚丙烯酸鈉摻量（高分子聚合物），并利用其來控制流態(tài)淤泥混合料的流動(dòng)性的方案可行，但聚丙烯酸鈉吸水膨脹形成的果凍狀膠體會(huì)在固化體內(nèi)部形成較大缺陷進(jìn)而影響固化體強(qiáng)度。

5） O-G-S-D 固化體內(nèi)部縫隙較大，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，CaSO4·2H2O、SiO2、Al2O3和C3S等逐漸減少，CH 先減少再增多，AFt 先增多再減少，CSH 和CaCO3持續(xù)增多。