強(qiáng)連接假定的樓板大開(kāi)洞連體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

張沈斌, 金振奮, 朱浩川

(浙江大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，杭州 310028)

0 引言

高層連體結(jié)構(gòu)的連接體連接形式按其約束類型可分為強(qiáng)連接、弱連接等。強(qiáng)連接指連接體結(jié)構(gòu)被塔樓完全約束,連接體充分協(xié)調(diào)塔樓的振動(dòng)［1］。當(dāng)連接體結(jié)構(gòu)自身較為薄弱時(shí),常釋放其約束端部,使其與塔樓形成弱連接。本文通過(guò)某一工程實(shí)例,討論了樓板較為薄弱的連接體實(shí)現(xiàn)強(qiáng)連接的構(gòu)造和設(shè)計(jì)方法。

1 工程概況

紹興濱?？萍汲呛诵膮^(qū)二期項(xiàng)目5#、6#樓為兩個(gè)單塔組成的連體結(jié)構(gòu)(圖1),其中5#樓科研用房(智能制造)主體結(jié)構(gòu)8層,屋面標(biāo)高38.050m,面積14 425m2;6#樓通用科研用房主體結(jié)構(gòu)10層,屋面標(biāo)高47.350m。地下設(shè)1層地下室,主要功能為地下車庫(kù)。

圖1 建筑效果圖

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限50年,結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí),抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(丙類)［2］;根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)［3］(簡(jiǎn)稱抗規(guī)),抗震設(shè)防烈度為6度,設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g,設(shè)計(jì)地震分組為第一組,場(chǎng)地類別為Ⅲ類,特征周期為0.45s。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)［4］(簡(jiǎn)稱荷載規(guī)范),主樓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓(考慮50年一遇)為0.45kN/m2,地面粗糙度B類。

如圖2所示,基于本工程實(shí)際情況,中庭區(qū)域?qū)Σ晒庥休^高要求,且建筑專業(yè)對(duì)立面要求嚴(yán)格、幕墻立面無(wú)法設(shè)置結(jié)構(gòu)縫。建筑中庭有較高的采光要求且幕墻立面不允許設(shè)縫。本工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)難點(diǎn)在于采用樓板大開(kāi)洞的薄弱連接體充分協(xié)調(diào)兩個(gè)不同高度單塔的振動(dòng),實(shí)現(xiàn)兩單塔的強(qiáng)連接。為保證連接體部位不被破壞,通過(guò)調(diào)節(jié)兩單塔抗側(cè)力構(gòu)件布置,使不同高度的兩單塔周期與剛度基本接近;同時(shí)加強(qiáng)連接體及與連接體相連的框架的各項(xiàng)構(gòu)造措施,使結(jié)構(gòu)能達(dá)到既定的抗震設(shè)防目標(biāo)。

圖2 建筑總圖

2 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

本工程設(shè)1層地下室,整體采用底板與獨(dú)立承臺(tái)樁基礎(chǔ)的基礎(chǔ)形式［5］。依據(jù)勘察報(bào)告,土層自上而下為雜填土、黏質(zhì)粉土、粉質(zhì)黏土、粉砂、中砂及礫砂等。主樓部分荷載大、變形要求高,選用直徑800mm的鉆孔灌注樁,持力層為⑧3礫砂層;純地下室部分采用預(yù)制方樁,持力層為⑥2粉砂。樁位平面布置如圖3所示。

圖3 主樓范圍樁位平面布置圖

本工程底板厚度為400mm,基礎(chǔ)沉降圖如圖4所示。因?qū)Σ煌瑔嗡偷叵率也煌奢d采用不同的樁型,基礎(chǔ)整體沉降較為均勻,主體部分沉降稍大,地下室沉降小。主樓最大計(jì)算沉降量為25mm,主樓最外圍沉降量為18mm,相鄰豎向構(gòu)件間的沉降差小于跨度的0.20%,滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)［6］整體傾斜比不大于0.002,最大沉降不大于200mm的要求。

圖4 基礎(chǔ)沉降/mm

3 整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

3.1 結(jié)構(gòu)布置

結(jié)構(gòu)兩單塔采用矩形平面,標(biāo)準(zhǔn)層平面尺寸相同,均為56.6m×27.8m;底部裙房平面長(zhǎng)度最大162.87m,寬度34.10m,長(zhǎng)寬比4.78,小于規(guī)范限值6;兩單塔在7～9層樓面位置相連,連體樓層平面尺寸為132.2m×27.8m,長(zhǎng)寬比4.75,滿足規(guī)范要求。

兩單塔均按內(nèi)部混凝土核心筒剪力墻、外側(cè)框架的形式布置,在結(jié)構(gòu)受力合理的基礎(chǔ)上最大程度兼顧了建筑使用功能,如圖5所示。兩單塔由大跨度鋼梁連接。結(jié)構(gòu)主要屋面高度為47.350m,按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)要求進(jìn)行設(shè)計(jì),根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)［7］(簡(jiǎn)稱高規(guī))第3.3.1條規(guī)定,屬于A級(jí)高度(130m)的高層建筑。剪力墻抗震等級(jí)三級(jí),框架抗震等級(jí)四級(jí),連體及連體周邊等加強(qiáng)部位抗震等級(jí)三級(jí)。

圖5 結(jié)構(gòu)抗側(cè)力體系組成

結(jié)構(gòu)剪力墻布置如圖6所示,兩個(gè)單塔的豎向剪力墻構(gòu)件主要布置在內(nèi)部交通核的筒體墻上,剪力墻厚度400～250mm,自下而上逐步收進(jìn)減薄。

圖6 剪力墻布置圖

本工程連接體采用強(qiáng)連接,整體結(jié)構(gòu)超長(zhǎng),整體上加強(qiáng)了X向剪力墻的布置,減小連接體的軸向內(nèi)力;同時(shí)加強(qiáng)了整體結(jié)構(gòu)端部(5#樓左側(cè)及6#樓右側(cè))剪力墻的布置,增強(qiáng)整體結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。對(duì)于本工程連接體兩側(cè)單塔不等高的特點(diǎn),對(duì)建筑高度較高的6#樓核心筒剪力墻墻肢的長(zhǎng)度和厚度進(jìn)行加強(qiáng),使兩單塔的動(dòng)力特性接近。

本工程單塔框架柱沿建筑平面周邊均勻布置,主要柱跨8.4m,柱截面尺寸800×800～600×600,并與內(nèi)部剪力墻通過(guò)框架梁相連。與連接體直接相連的框架柱通高采用型鋼混凝土柱(內(nèi)含H形鋼骨)。主樓水平構(gòu)件由現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁及預(yù)制疊合樓板組成,如圖7所示。單塔主樓周邊布置跨度8.4m的框架梁,主要截面400×750,連接外圍框架柱;連接外圍框架柱與剪力墻之間的框架梁,主要跨度為8.4m,主要截面為300×(600～700)。內(nèi)部筒體間剪力墻間距較大,墻體沿長(zhǎng)度方向的連梁跨度較大,按框架梁設(shè)計(jì)。

圖7 典型樓層結(jié)構(gòu)平面布置圖

本工程兩單塔在7～9層樓面處連接,考慮施工便利性,連接體結(jié)構(gòu)采用鋼梁與現(xiàn)澆鋼筋桁架樓承板。連體跨度25.2m,與主體結(jié)構(gòu)采用強(qiáng)連接,型鋼伸入主體結(jié)構(gòu)一跨并可靠連接。連體樓板加厚到150mm以上,并加強(qiáng)配筋;同時(shí)在樓板底部設(shè)置由圓鋼管組成的水平支撐,作為大震下樓板損傷后的剛度儲(chǔ)備。

3.2 超限情況判斷

本工程高度不超限,扭轉(zhuǎn)不規(guī)則(部分樓層考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2),樓板不連續(xù)(2層通高大堂、裙房中部樓梯、7～9層連體部位樓板有效寬度小于50%),尺寸突變(多塔、9層豎向構(gòu)件縮進(jìn)50%),構(gòu)件間斷(連體、2層局部吊掛柱)。有4項(xiàng)一般不規(guī)則項(xiàng),屬于超限高層建筑工程,已經(jīng)通過(guò)超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查。

抗震設(shè)計(jì)在滿足相關(guān)規(guī)范的同時(shí),根據(jù)性能化抗震設(shè)計(jì)的概念,綜合考慮超限程度(4項(xiàng)一般不規(guī)則)、抗震設(shè)防類別為丙類、設(shè)防烈度為6度、結(jié)構(gòu)體系成熟、基礎(chǔ)埋深較大等因素,主樓性能目標(biāo)選用D+級(jí)(在D級(jí)基礎(chǔ)上將中震下抗震性能水準(zhǔn)提高到3)。

3.3 抗震專項(xiàng)分析

抗震專項(xiàng)分析信息見(jiàn)表1。經(jīng)計(jì)算對(duì)比,YJK、MIDAS Building兩個(gè)計(jì)算軟件計(jì)算結(jié)果相近且均滿足規(guī)范要求,說(shuō)明模型合理,計(jì)算結(jié)果有效,符合實(shí)際工程狀況,可作為工程設(shè)計(jì)的依據(jù)。選取7組地震波進(jìn)行彈性時(shí)程分析,其中5組為天然波、2組為人工波。經(jīng)計(jì)算,局部?jī)蓪訌椥詴r(shí)程分析的地震剪力平均值相比反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果略大,設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)彈性時(shí)程分析結(jié)果對(duì)相應(yīng)樓層的反應(yīng)譜地震剪力考慮放大系數(shù)。

表1 抗震專項(xiàng)分析信息

對(duì)于罕遇地震,采用PKPM-SAUSAGE軟件進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析,復(fù)核結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移,判斷結(jié)構(gòu)的薄弱部位并提出相應(yīng)加強(qiáng)措施。計(jì)算結(jié)果表明,主要抗側(cè)力構(gòu)件沒(méi)有發(fā)生嚴(yán)重破壞,多數(shù)連梁屈服耗能,部分框架梁參與了塑性耗能。連體大跨處框架梁、柱按關(guān)鍵構(gòu)件控制,整體為輕度損傷,局部構(gòu)件為中度損傷。針對(duì)分析結(jié)果,增大與連接體直接連接的框架柱的截面,并進(jìn)行專項(xiàng)節(jié)點(diǎn)分析。

3.4 主要抗震加強(qiáng)措施

本工程采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu),其抗側(cè)力體系由核心筒剪力墻、外圍框架兩部分組成,可提供多道抗震防線,第一道防線是核心筒剪力墻,第二道防線是外圍框架。采取以下措施［8-11］保障兩道防線具有足夠的安全儲(chǔ)備。

(1)連接體與主體結(jié)構(gòu)采用強(qiáng)連接,型鋼伸入主體結(jié)構(gòu)一跨并可靠連接。連體樓板加厚到150mm以上,并加強(qiáng)配筋。

(2)提高連接體及與其相連的結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級(jí),與連接體相連的框架柱通高采用型鋼鋼骨柱,嚴(yán)控軸壓比,在連接體高度范圍及其上、下層全柱采用箍筋加密。

(3)連體部分樓板開(kāi)大洞,連體處框架梁采用純鋼梁減輕自重,3層連體樓板均加厚并加強(qiáng)配筋,采用全現(xiàn)澆形式加強(qiáng)整體性,并加入水平圓管支撐作為安全儲(chǔ)備。采用整樓、連體部分無(wú)樓板、分塔等模型分別計(jì)算,并進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)。

(4)6#單塔較5#單塔高兩層,通過(guò)調(diào)整剪力墻及框架梁設(shè)置,使兩單塔的周期及剛度接近。將連體頂部的豎向構(gòu)件收進(jìn)樓層,即5#單塔屋面整層樓板加厚至160mm并加強(qiáng)配筋,同時(shí)提高該層上、下各2層周邊框架柱的抗震等級(jí)至三級(jí)。

(5)結(jié)構(gòu)在裙房樓層與連體樓層X(jué)向長(zhǎng)度較大,增強(qiáng)整體結(jié)構(gòu)端部的豎向結(jié)構(gòu)布置以保證結(jié)構(gòu)整體的抗扭性能;并補(bǔ)充全樓溫度作用分析,結(jié)構(gòu)構(gòu)件按溫度作用包絡(luò)配筋。

(6)底部裙房以上為多塔結(jié)構(gòu),設(shè)置裙房2層為底部加強(qiáng)區(qū),裙房屋面以上設(shè)置1層過(guò)渡層,過(guò)渡層的邊緣構(gòu)件按底部加強(qiáng)區(qū)設(shè)置。裙房屋面層樓板加厚至150mm,并加強(qiáng)配筋。

(7)減小結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)影響,控制整體結(jié)構(gòu)位移比不大于1.40。對(duì)于局部扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的樓層,嚴(yán)控扭轉(zhuǎn)較大的一側(cè)框架柱的軸壓比和剪壓比,縱筋及箍筋也相應(yīng)加強(qiáng)。

(8)對(duì)樓板局部不連續(xù),采用符合樓板平面內(nèi)實(shí)際剛度的計(jì)算模型,并對(duì)周邊加強(qiáng)配筋。對(duì)樓板大開(kāi)洞造成的局部穿層柱,在計(jì)算分析的基礎(chǔ)上給予適當(dāng)加強(qiáng),配筋不小于相鄰不躍層框架柱。

4 單塔性能分析

剛性連接的連接體在地震作用下需要協(xié)調(diào)兩側(cè)塔樓的變形,本工程連接體樓板大開(kāi)洞較為薄弱,宜分別對(duì)兩側(cè)單塔進(jìn)行分析。在去除連體結(jié)構(gòu)的整體模型重新進(jìn)行分塔后,對(duì)5#、6#單塔模型進(jìn)行計(jì)算,按各單塔分別統(tǒng)計(jì)指標(biāo),計(jì)算模型如圖8所示。

圖8 分塔結(jié)構(gòu)模型

計(jì)算結(jié)果表明,5#、6#兩單塔各項(xiàng)主要指標(biāo)均滿足相關(guān)規(guī)范要求,如表2所示。說(shuō)明即使在連體失效后,兩單塔仍能獨(dú)立承擔(dān)地震作用不至于發(fā)生嚴(yán)重破壞。

表2 5#、6#單塔主要指標(biāo)對(duì)比

對(duì)比兩單塔的主要振型,見(jiàn)圖9,兩單塔動(dòng)力特性相似,第1階周期均為Y向平動(dòng),第2階周期均為X向平動(dòng),第3階周期為扭轉(zhuǎn)。因6#單塔比5#單塔建筑高度高,通過(guò)增強(qiáng)6#單塔的剪力墻布置,使兩單塔自振周期接近,以及各工況下的水平位移趨近于一致。因考慮整體模型的抗扭剛度需求,兩單塔均增強(qiáng)了遠(yuǎn)離連體的端部剛度,使單塔模型靠近連體端變形偏大,但仍滿足扭轉(zhuǎn)位移比要求(≤1.5)。

圖9 單塔振型對(duì)比

5 連體部分設(shè)計(jì)

5.1 整體強(qiáng)度分析

連體處采用純鋼梁與現(xiàn)澆鋼筋桁架樓承板體系,內(nèi)部樓板開(kāi)大洞。除加強(qiáng)板厚與配筋外,加入水平圓管作為安全儲(chǔ)備。在不同地震水準(zhǔn)下,對(duì)連體部分進(jìn)行了針對(duì)性的補(bǔ)充分析。

在多遇地震下,連體部分按水平、豎向地震各工況包絡(luò)設(shè)計(jì)。

在設(shè)防地震下,保守地對(duì)連體層樓板進(jìn)行剛度削弱:厚度按原樓板50%建立模型,其余50%厚度樓板按恒載輸入,并采用彈性板模型進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明,中震下若樓板產(chǎn)生一定損傷后,水平支撐會(huì)進(jìn)入工作狀態(tài)以彌補(bǔ)樓板剛度。連體框架梁仍處于彈性狀態(tài),框架柱配筋略有增大,設(shè)計(jì)中增強(qiáng)配筋,使其滿足中震彈性的要求。

在罕遇地震下,為驗(yàn)證本工程水平支撐的安全儲(chǔ)備功能,保守地將連體層樓板人為修改為0厚板,以模擬大震下樓板全部損壞的工況。計(jì)算結(jié)果表明,大震下在樓板缺失的情況下,水平鋼支撐應(yīng)力比小于1,能夠保證結(jié)構(gòu)水平傳力,滿足大震不屈服的要求。

5.2 節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分析

本工程采用MIDAS Gen有限元軟件對(duì)連體部分節(jié)點(diǎn)進(jìn)行彈性有限元分析,通過(guò)在結(jié)構(gòu)整體模型中建立精細(xì)節(jié)點(diǎn)單元模型的方式(圖10),可更直接地分析在各工況下單塔和連接體連接節(jié)點(diǎn)的受力情況。整體模型采用梁?jiǎn)卧M結(jié)構(gòu)梁柱,殼單元模擬結(jié)構(gòu)墻體。對(duì)于需要精細(xì)分析的節(jié)點(diǎn)部位,采用考慮平面外剛度的板單元模擬鋼梁和混凝土內(nèi)型鋼,采用實(shí)體單元模擬構(gòu)件混凝土。將精細(xì)節(jié)點(diǎn)模型端部截面的節(jié)點(diǎn)與周邊框架的梁?jiǎn)卧瞬抗?jié)點(diǎn)通過(guò)節(jié)點(diǎn)約束的方式連接。

圖10 節(jié)點(diǎn)計(jì)算模型

根據(jù)計(jì)算結(jié)果,因建筑高度不高,但連體處跨度較大,其主要受力特點(diǎn)接近于豎向荷載主導(dǎo)的模式。如圖11所示,在地震與重力荷載組合下,型鋼鋼板最大應(yīng)力出現(xiàn)在連體純鋼梁與型鋼混凝土交界處頂部,最大應(yīng)力88MPa,處于彈性工作狀態(tài)?；炷羻卧畲髴?yīng)力也出現(xiàn)在型鋼混凝土柱與鋼梁的交界部位,設(shè)計(jì)時(shí)增強(qiáng)此處型鋼柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)至C50,并加強(qiáng)該部位的抗剪栓釘及箍筋的構(gòu)造。

5.3 連體舒適度分析

本工程連體處采用大跨度鋼梁,為保證其在使用時(shí)具有適宜的舒適度,對(duì)其進(jìn)行舒適度分析。用YJK軟件,采用WYD-Ritz法,通過(guò)有限元計(jì)算分析樓板自振頻率(圖12),計(jì)算結(jié)果表明,本工程樓板自振頻率最低處位于連體樓板中部,最小頻率為4.26Hz,全樓樓板豎向振動(dòng)自振頻率均大于3Hz,滿足規(guī)范要求。

圖12 連體樓板第1階自振模態(tài)

連接體區(qū)域樓蓋采用鋼-混凝土組合樓蓋,根據(jù)高規(guī)附錄A,參照辦公取值,樓蓋結(jié)構(gòu)阻尼比取為0.02,人員行走作用力取0.6kN。

根據(jù)連體的自振頻率計(jì)算結(jié)果,利用YJK有限元軟件,對(duì)樓蓋施加一條經(jīng)過(guò)第1階自振模態(tài)位移最大點(diǎn)的行走激勵(lì)荷載軌跡線,模擬最不利狀態(tài)下樓蓋的加速度響應(yīng),并記錄最不利點(diǎn)的加速度時(shí)程曲線。如圖13所示,在人行荷載下連體部分的樓板豎向加速度最大值為0.024m/s2,豎向加速度峰值滿足規(guī)范限值0.15m/s2。

圖13 人行荷載下樓板加速度時(shí)程曲線

6 樓板應(yīng)力分析

6.1 地震作用下樓板應(yīng)力分析

考慮到本工程裙房樓板大開(kāi)洞、標(biāo)準(zhǔn)層筒體內(nèi)樓板大開(kāi)洞、連體部位大開(kāi)洞;并且裙房屋面頂部多塔、7～9層樓面連體等樓板受力復(fù)雜,按小震作用復(fù)核上述樓層樓板的應(yīng)力,以保證水平力的有效傳遞,采用YJK軟件進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)在小震作用下的樓板應(yīng)力分析,相應(yīng)樓層全層定義為彈性膜。由圖14可知,以9層樓板(連體頂層)為例,樓板單元平均應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.43N/mm2,考慮樓板構(gòu)造措施加強(qiáng),在正常使用狀態(tài)下,樓板滿足小震下彈性設(shè)計(jì)要求。

圖14 小震作用下9層樓板應(yīng)力/MPa

按中震作用復(fù)核上述樓層樓板的應(yīng)力,以保證水平力的有效傳遞。本工程7～9層連體處樓板單元平均應(yīng)力約為0.8N/mm2,小于混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftk=2.01N/mm2,考慮板厚加強(qiáng),擬配置10@150雙層雙向鋼筋,樓板最大拉力作用下鋼筋不屈服,滿足中震下鋼筋不屈服要求。

6.2 溫度作用下樓板應(yīng)力分析

本工程在底部2層裙房位置最大長(zhǎng)度為162.87m,在7～9層樓面位置連體部位,連體總長(zhǎng)達(dá)132.2m,結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度較長(zhǎng),需進(jìn)行溫度作用分析。

設(shè)計(jì)要求施工后澆帶閉合溫度為15～25℃,根據(jù)當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁厍闆r,本工程分別采用升溫20℃與降溫20℃工況進(jìn)行計(jì)算。用YJK軟件,對(duì)全樓施加節(jié)點(diǎn)溫度荷載,分析溫度作用影響。本工程為混凝土結(jié)構(gòu),考慮混凝土的徐變應(yīng)力松弛特性,將上述彈性計(jì)算的溫差內(nèi)力乘以徐變應(yīng)力松弛系數(shù)0.3。

如圖15所示,在溫度應(yīng)力作用下樓板應(yīng)力總體呈現(xiàn)結(jié)構(gòu)中部應(yīng)力大、兩邊小的整體趨勢(shì)。2層中部區(qū)域樓板在X向最大平均應(yīng)力約為0.45N/mm2,局部樓板大開(kāi)洞周邊最大平均應(yīng)力約0.70N/mm2,按溫度作用產(chǎn)生的附加應(yīng)力在板內(nèi)配置附加鋼筋。連體部位的三層樓板,在全樓溫差作用下因受到水平約束較小,在溫度荷載下產(chǎn)生的附加應(yīng)力小于0.02N/mm2,考慮到連體層樓板配筋構(gòu)造加強(qiáng),連體層樓板能滿足溫度作用下的承載力要求。

圖15 溫度作用下X向樓板應(yīng)力/MPa

7 結(jié)語(yǔ)

(1)本工程為兩棟不等高單塔組成的強(qiáng)連接連體結(jié)構(gòu),兩單塔均采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系,連體部分采用純鋼梁與現(xiàn)澆鋼筋桁架樓承板,存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、樓板不連續(xù)、多塔、連體等4項(xiàng)一般不規(guī)則項(xiàng)。

(2)針對(duì)本工程超限特點(diǎn),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通過(guò)設(shè)置多道防線,力求結(jié)構(gòu)平面及豎向布置規(guī)則,并采用加強(qiáng)關(guān)鍵構(gòu)件等措施提高結(jié)構(gòu)整體抗震性能。此外因連體部分較為薄弱,分別對(duì)不等高的兩單塔單獨(dú)分析、調(diào)整單塔結(jié)構(gòu)布置,確保兩單塔動(dòng)力特性接近、能獨(dú)立承擔(dān)地震作用。計(jì)算結(jié)果表明采取的措施可以滿足設(shè)計(jì)性能目標(biāo)。

(3)對(duì)于有效寬度較小的連體部分結(jié)構(gòu)。采用加強(qiáng)樓板厚度、提高樓板配筋率并增設(shè)水平鋼支撐等方式提高樓板安全儲(chǔ)備。通過(guò)不同水準(zhǔn)地震下對(duì)連體部分的計(jì)算分析、專項(xiàng)節(jié)點(diǎn)分析、舒適度分析以及樓板應(yīng)力分析等補(bǔ)充計(jì)算,確保大開(kāi)洞的連體能夠滿足強(qiáng)連接要求。