梅溪湖國際文化藝術(shù)中心大劇場(chǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

邊建烽, 黃泰赟, 符景明, 莊 信, 杜元增, 李源波

(北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京 100045)

1 工程概況

梅溪湖國際文化藝術(shù)中心項(xiàng)目位于湖南省長(zhǎng)沙市長(zhǎng)沙大河西梅溪湖片區(qū)1-01地塊節(jié)慶路和梅溪湖路交叉口西南角,地上主要包括大劇場(chǎng)、小劇場(chǎng)和藝術(shù)館3個(gè)單體建筑,地上有7個(gè)主要功能層,地下1層,總建筑面積約12.5萬m2,建筑整體效果如圖1所示。大劇場(chǎng)主要由內(nèi)部功能區(qū)和非解析異形連續(xù)曲面外帷幕造型區(qū)兩部分組成。大劇場(chǎng)內(nèi)部主要包含通高前廳、1 800座觀眾廳(含兩層樓座)、品字形舞臺(tái)區(qū)及相關(guān)配套用房,主體屋蓋結(jié)構(gòu)高度約為32.5m;屋蓋標(biāo)高為+16.000～+48.000m,屋蓋造型較為復(fù)雜,主要采用玻璃纖維增強(qiáng)混凝土(GRC)帷幕材料。

圖1 梅溪湖國際文化藝術(shù)中心實(shí)景圖

以主舞臺(tái)正交中心線為基線,整個(gè)建筑平面呈十字形,四周4個(gè)類似于半橢圓平面對(duì)接于主舞臺(tái)四周,如圖2所示。各層建筑平面外輪廓隨建筑外皮造型變化,豎向關(guān)系為放射外擴(kuò)或內(nèi)收,以外擴(kuò)為主,隨著豎向高度的變化,A-A和B-B剖面方向的平面尺寸a和b不斷變化,a、b最大值分別約為205m和166m。

圖2 建筑典型平面及剖面圖

本工程為A級(jí)高度高層建筑,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為100年,結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)。抗震設(shè)防烈度為6度(第一組)[1],Ⅱ類場(chǎng)地,抗震設(shè)防分類為重點(diǎn)設(shè)防類,因設(shè)計(jì)年限為100年,根據(jù)安評(píng)報(bào)告,設(shè)防地震動(dòng)峰值加速度為104.4gal,相當(dāng)于7度設(shè)防地震作用。雪壓為0.7kPa(湖南地區(qū)考慮冰凍作用,100年重現(xiàn)期);風(fēng)壓為0.4kPa(100年重現(xiàn)期),B類粗糙度,相關(guān)風(fēng)參數(shù)按風(fēng)洞試驗(yàn)取值?；A(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí),采用人工挖孔樁基礎(chǔ)。

2 結(jié)構(gòu)體系及外帷幕鋼結(jié)構(gòu)主要特點(diǎn)

大劇場(chǎng)結(jié)構(gòu)分為內(nèi)部主體結(jié)構(gòu)和外帷幕鋼結(jié)構(gòu)兩個(gè)部分(圖3)。由于劇場(chǎng)建筑功能的特點(diǎn),本工程存在較多的樓板大開洞、薄弱細(xì)腰連接及凹凸等平面不規(guī)則項(xiàng),這些平面不規(guī)則項(xiàng)主要集中在前廳、舞臺(tái)周邊區(qū)域。主體結(jié)構(gòu)采用整體性較好的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系。

圖3 結(jié)構(gòu)構(gòu)成示意圖

在抗側(cè)力結(jié)構(gòu)布置上,薄弱連接的各個(gè)區(qū)段內(nèi)均設(shè)置剪力墻,形成獨(dú)自具有足夠抗側(cè)剛度的結(jié)構(gòu)形態(tài),避免薄弱連接樓蓋在地震等側(cè)向作用下產(chǎn)生過大協(xié)調(diào)作用。主體部分樓蓋與外帷幕鋼結(jié)構(gòu)直接相連的一跨樓蓋采用鋼梁+鋼筋桁架樓承板形式,內(nèi)部樓蓋主要采用鋼筋混凝土主、次梁結(jié)構(gòu),框架梁跨度約為8～12m;其中兩層樓座采用鋼梁+鋼踏步結(jié)構(gòu)形式,樓座最大懸挑約12m;舞臺(tái)臺(tái)塔、觀眾廳屋蓋采用H型鋼桁架、實(shí)腹H型鋼梁+鋼筋桁架樓承板承重體系。結(jié)構(gòu)典型剖面示意圖及平面布置圖如圖4所示。

圖4 結(jié)構(gòu)典型剖面示意圖及平面布置圖

本工程建筑整體四面大角度傾斜,異形全方向連續(xù)的外帷幕及其與樓蓋圍合形成建筑使用空間,如何實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)與建筑形態(tài)的有機(jī)一體,成為本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的難點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)。外帷幕鋼結(jié)構(gòu)主要由周圈立面斜折柱鋼框架和墻、屋面一體設(shè)計(jì)的隨形單層鋼網(wǎng)格兩部分構(gòu)成。結(jié)合鋼帷幕支承的需求、幾何構(gòu)成控制線的分區(qū)控制以及盡量減少構(gòu)件加工難度的原則,隨形單層鋼網(wǎng)格主要采用放射經(jīng)線+緯線+網(wǎng)格斜撐的構(gòu)成方式[2-4],其中雙向構(gòu)件采用剛接連接。為使結(jié)構(gòu)具有明確和清晰的傳力路徑,創(chuàng)新采用整體結(jié)構(gòu)按平面向空間演化控制的設(shè)計(jì)方式,如圖5所示,首先結(jié)合建筑的幾何組成和下部支承關(guān)系,特別是環(huán)向造型脊線等特征線,建立分區(qū)結(jié)構(gòu)控制分區(qū)平面1;然后結(jié)合結(jié)構(gòu)受力和構(gòu)件加工平面化原則,布置經(jīng)向放射隨形平面受力單元2;最后通過環(huán)向約束構(gòu)件及網(wǎng)格內(nèi)支撐的連接作用,形成由豎向平面抗彎骨架向空間殼體受力轉(zhuǎn)化,最終形成整體空間網(wǎng)格受力結(jié)構(gòu)3。其中Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ斜折柱和前廳蜂窩網(wǎng)格結(jié)構(gòu)分別支承于-4.000m和±0.000m標(biāo)高混凝土梁板結(jié)構(gòu)。

圖5 外帷幕鋼網(wǎng)格結(jié)構(gòu)整體空間化形成示意圖

內(nèi)部主體框架-剪力墻+外帷幕鋼結(jié)構(gòu)完整構(gòu)成整體豎向承重和抗側(cè)力體系。外帷幕鋼結(jié)構(gòu)通過傘撐、鋼框架柱等與內(nèi)部主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行連接,主體結(jié)構(gòu)的剛度、質(zhì)量等均遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于外帷幕鋼結(jié)構(gòu),因此,外帷幕鋼結(jié)構(gòu)整體上主要依附于內(nèi)部主體結(jié)構(gòu),通過連接構(gòu)件將重力產(chǎn)生的附加傾覆效應(yīng)、風(fēng)及地震等作用下的效應(yīng)傳遞至主體結(jié)構(gòu),進(jìn)而傳遞至基礎(chǔ)。

結(jié)構(gòu)超限設(shè)計(jì)論證報(bào)告[5]和施工圖設(shè)計(jì)表明,由于建筑本身高度較低,且所在地為低地震烈度區(qū),地震等側(cè)向作用不起控制作用,本工程設(shè)計(jì)難點(diǎn)在于豎向作用傳遞路徑分析及相應(yīng)的處理措施。結(jié)合整體結(jié)構(gòu)布置及受力特點(diǎn),外帷幕鋼框架大尺度傾斜和轉(zhuǎn)折及其與主體結(jié)構(gòu)的相互傳力、前廳蜂窩網(wǎng)格殼體與大跨度連廊組合轉(zhuǎn)換承載體系是本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要特點(diǎn)和難點(diǎn)。因此,本文主要介紹相應(yīng)豎向荷載作用部分的設(shè)計(jì)特點(diǎn)和措施。

3 結(jié)構(gòu)主要專項(xiàng)分析

采用SPA2000軟件對(duì)相關(guān)結(jié)構(gòu)進(jìn)行專項(xiàng)分析,具體如下。

3.1 與外帷幕鋼結(jié)構(gòu)相連樓蓋在重力荷載下的受力分析

根據(jù)建筑空間特點(diǎn)需求,周圈斜折柱支承帷幕鋼結(jié)構(gòu)的同時(shí)還需支承相關(guān)各層樓面結(jié)構(gòu)。斜折柱除五～八區(qū)連接過渡區(qū)外,整體外傾,其與水平面最小夾角約為45°,斜折柱與樓蓋結(jié)構(gòu)的相互作用為本工程重點(diǎn)關(guān)注點(diǎn)[6]。圖6(a)為在豎向力附加傾覆力距下鋼網(wǎng)格和內(nèi)部主體結(jié)構(gòu)傳力關(guān)系示意圖。結(jié)合結(jié)構(gòu)受力(水平構(gòu)件拉、壓效應(yīng)顯著)特點(diǎn)、連接合理性及施工難度,直接與斜折柱相連一跨的樓蓋采用鋼梁+鋼筋桁架樓承板,鋼梁與混凝土結(jié)構(gòu)采用鉸接連接;同時(shí),考慮柱腳連接的可實(shí)施性和可靠性,斜折柱柱腳在地下室頂板-4.000m標(biāo)高處采用銷軸鉸接連接形式,見圖6(b)。

圖7～9為-4.000m、+1.000m標(biāo)高樓蓋在豎向荷載下的受力圖(負(fù)值為壓應(yīng)力、正值為拉應(yīng)力)。與圖6概念一致,豎向荷載附加傾覆力矩使本層樓蓋受到較大的拉、壓水平作用。從圖7(a)可以看出,在-1.000m標(biāo)高部分斜折柱落地支座附近樓蓋局部的壓應(yīng)力達(dá)到-6MPa,其余位置樓板最大壓應(yīng)力約為-1.9MPa,考慮到此樓板壓應(yīng)力較大,設(shè)計(jì)中樓板加厚至250mm。由于樓板受力類似于深梁,遠(yuǎn)離鋼框架作用點(diǎn)的邊緣樓板出現(xiàn)較小的拉應(yīng)力,如圖7(b)所示,其最大拉應(yīng)力約為0.8MPa。如圖8所示,+1.000m標(biāo)高樓蓋在豎向荷載下,主體內(nèi)部樓板拉應(yīng)力達(dá)到了2.5MPa左右,在部分斜折柱直接傳力處,拉應(yīng)力達(dá)到7MPa,但僅位于局部有限范圍內(nèi),可在節(jié)點(diǎn)處通過集中設(shè)置鋼筋網(wǎng)進(jìn)行加強(qiáng)處理;樓蓋僅局部部位出現(xiàn)受壓,整體處于面內(nèi)受拉狀態(tài)(圖8(b))。

圖7 -4.000m標(biāo)高樓板豎向荷載下主應(yīng)力云圖/MPa

圖8 +1.000m標(biāo)高樓板豎向荷載下柱主應(yīng)力云圖/MPa

在+1.000m標(biāo)高受拉樓蓋處,第一跨鋼梁在不考慮組合樓板面內(nèi)剛度時(shí),鋼梁最大軸拉力達(dá)到2 000kN(圖9),鋼梁軸向力作用到混凝土主體后,由于現(xiàn)澆梁板整體受力,鋼梁軸力轉(zhuǎn)化為混凝土樓板拉力和混凝土梁的軸力,且大部分軸力主要通過樓板傳遞至相關(guān)抗側(cè)力構(gòu)件。

圖9 +1.000m標(biāo)高V區(qū)混凝土梁豎向荷載下軸力圖/kN

通過上述分析,結(jié)合斜柱引起拉、壓力的傳遞路徑,為保證水平梁板結(jié)構(gòu)傳力可靠性,設(shè)計(jì)中主要采取以下措施:

(1)對(duì)與邊跨鋼梁相鄰的現(xiàn)澆受拉混凝土樓蓋施加無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力,在樓蓋中建立1～1.5MPa的預(yù)壓應(yīng)力,確保樓蓋在重力荷載下剛度不退化和正常使用。對(duì)于受拉軸力較大的部分樓蓋梁,采用加大梁腰筋承擔(dān)相應(yīng)軸力或混凝土梁中設(shè)置受拉鋼骨完全承擔(dān)相應(yīng)軸力;同時(shí)斜折柱落地處受壓位置梁板按壓彎構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì),對(duì)相關(guān)樓板采取加厚措施。

(2)結(jié)合鋼結(jié)構(gòu)與混凝土結(jié)構(gòu)的施工時(shí)間差,在外跨組合樓蓋結(jié)構(gòu)樓面外側(cè)留設(shè)后澆帶,待其內(nèi)部主體施工完畢結(jié)構(gòu)封頂后封閉后澆帶,以保證結(jié)構(gòu)自重引起的外拉力通過鋼梁受拉直接傳遞給內(nèi)部結(jié)構(gòu)。

(3)樓蓋鋼梁按不考慮樓板面內(nèi)剛度驗(yàn)算其拉彎強(qiáng)度;鋼梁端部與混凝土結(jié)構(gòu)采用鉸接連接,連接設(shè)計(jì)考慮軸力和雙向剪力的耦合作用,鋼梁腹板強(qiáng)度不足時(shí)采用局部加厚的處理方式,詳見圖10,確保傳力可靠。

圖10 受拉鋼梁與混凝土鉸接連接加強(qiáng)處理大樣

(4)加強(qiáng)樓板與剪力墻抗剪和抗拉連接,要求樓板底筋、面筋按全受拉鋼筋錨固到剪力墻。

3.2 前廳蜂窩網(wǎng)格殼體與連廊組合轉(zhuǎn)換體系受力分析

大劇場(chǎng)前廳水平尺寸(25～40)m×60m、通高24m、無柱,是本項(xiàng)目設(shè)計(jì)的一大亮點(diǎn)和難點(diǎn)。為將前廳屋蓋支承斜柱相關(guān)作用可靠傳遞到主體結(jié)構(gòu),結(jié)合建筑造型及結(jié)構(gòu)合理性,采用立面“半碗形”造型的蜂窩網(wǎng)格殼體與前廳異形連廊構(gòu)成的組合轉(zhuǎn)換體系(圖11)支承斜柱。蜂窩網(wǎng)格殼體網(wǎng)格采用三邊形和四邊形形式,網(wǎng)格節(jié)間長(zhǎng)度約為3～10m,網(wǎng)格尺寸由中部對(duì)稱軸往兩側(cè)逐漸減小加密(由10m漸變至2m),網(wǎng)格與水平面的夾角由中部對(duì)稱軸往兩側(cè)逐漸增大(由45°增加至74°),符合拱體受力特點(diǎn)。由于整個(gè)殼體為雙向由下向上外擴(kuò),構(gòu)件呈現(xiàn)一定弧度和扭曲的幾何特點(diǎn),截面相對(duì)扭轉(zhuǎn)角變化率約為0.024rad/m。蜂窩網(wǎng)格殼體構(gòu)件截面采用□900×1 100×45×45(Q390GJC),蜂窩網(wǎng)格殼體上、下采用箱形環(huán)梁收邊,頂部和底部環(huán)梁截面分別為□1 200×1 200×45×45(Q390GJC)和□500×1 200×40×40(Q345B);頂部環(huán)梁中部區(qū)段與11m標(biāo)高樓面環(huán)梁合并,截面為□2 400×1 200×45×45(Q390GJC),落地位置設(shè)置11個(gè)鉸接鋼支座(圖11(b))與±0.000m標(biāo)高混凝土結(jié)構(gòu)連接。

圖11 蜂窩網(wǎng)格殼體+前廳連廊組合轉(zhuǎn)換體系構(gòu)成圖

蜂窩網(wǎng)格殼體和上、下環(huán)梁自身可以形成穩(wěn)定承載結(jié)構(gòu),但結(jié)構(gòu)冗余度相對(duì)不足,由于殼體傾斜較大,在上部荷載作用下,殼體變形過大,導(dǎo)致屋蓋結(jié)構(gòu)附加效應(yīng)過于明顯。蜂窩網(wǎng)格殼體通過頂部+11.000m標(biāo)高露臺(tái)結(jié)構(gòu)、3條跨度約30～35m跨異形連廊的連接,與前廳兩個(gè)中心支撐鋼框架筒體組成整體受力體系。雙向傾斜殼體受力方式由雙向受彎模式轉(zhuǎn)換為面內(nèi)軸向受力模式,大大提高了殼體受力剛度和冗余度。異形連廊寬度約為2 500mm,采用全箱梁設(shè)計(jì),截面為□900×2 500×20×20(Q345B)。前廳結(jié)構(gòu)體系設(shè)計(jì)主要由豎向荷載控制,主要介紹其豎向荷載下的受力特點(diǎn)。

豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下蜂窩網(wǎng)格殼體位移云圖如圖12所示,頂部環(huán)梁位移如表1所示。由圖可見,蜂窩網(wǎng)格殼體結(jié)構(gòu)在豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下最大總位移發(fā)生在中間頂部,最大豎向位移約為-32mm(向下為負(fù),余同),最大側(cè)向位移為-10mm(X軸負(fù)方向?yàn)樨?fù)),最大水平位移角(側(cè)向位移與高度比)約為1/1 200,結(jié)構(gòu)具有較好的各向剛度性能。從表1可以看出,頂部環(huán)梁水平位移基本關(guān)于X軸對(duì)稱,與結(jié)構(gòu)幾何形態(tài)較為一致,說明網(wǎng)格殼體內(nèi)力分布較為均勻合理。

表1 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下頂部環(huán)梁位移/mm

圖12 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下蜂窩網(wǎng)格殼體總位移云圖/mm

豎向荷載下蜂窩網(wǎng)格殼體桿件及頂部環(huán)梁軸力如圖13所示(紅色為壓、藍(lán)色為拉)。由圖13可知,蜂窩網(wǎng)格殼體網(wǎng)格中部桿件以受壓為主,往兩邊方向,桿件軸壓力變小,而頂部環(huán)梁主要體現(xiàn)為軸向受拉。落地點(diǎn)處桿件軸力最大,不落地桿件主要起到空間網(wǎng)格的協(xié)調(diào)作用,避免四邊形網(wǎng)格產(chǎn)生較大的剪切變形,中部落地桿件表現(xiàn)出較為明顯的拱效應(yīng)(以受壓為主要特征)。

圖13 豎向荷載下蜂窩網(wǎng)格殼體桿件及頂部環(huán)梁軸力圖

圖14為+11.000m標(biāo)高鋼連廊在豎向荷載下軸力分布圖(紅色為壓、黃色為拉)。由圖可見,箱形連廊A、B、C受拉明顯。通過連廊結(jié)構(gòu)的拉結(jié)作用,有效地將傾斜蜂窩網(wǎng)格殼體的附加傾覆效應(yīng)傳遞至內(nèi)部中心支撐鋼框架筒體,同時(shí)連廊受拉鋼化在一定程度上提高了連廊整體豎向剛度。由于+11.000m標(biāo)高樓蓋整體受拉顯著,在此標(biāo)高的前廳樓板底設(shè)置12mm厚鋼板,如圖15所示。鋼板100%承受長(zhǎng)期拉力作用,鋼板鋪設(shè)范圍計(jì)算時(shí)不考慮混凝土樓蓋的參與。

圖14 +11.000m標(biāo)高鋼連廊豎向荷載下軸力圖/kN

圖15 +11.000m標(biāo)高前廳鋼板鋪設(shè)、鋼板拉應(yīng)力和連廊端部連接大樣圖

圖16為蜂窩網(wǎng)格殼體底部-1.100m標(biāo)高混凝土樓蓋內(nèi)力圖。從圖16(a)可知,除支座位置(圖中紅色集中位置處)的樓板局部壓應(yīng)力達(dá)到-8MPa外,其余位置樓板壓應(yīng)力在-0.5～-2.5MPa左右,在遠(yuǎn)離支座位置樓板邊緣中部拉應(yīng)力為1.2MPa左右。從圖16(b)可知,環(huán)梁軸力分布與板應(yīng)力分布相似,與支座相連的環(huán)梁表現(xiàn)為倒置水平拱受力的偏壓構(gòu)件的受力特點(diǎn),其最大壓力約為-5 500kN,矩形混凝土環(huán)梁截面為2 000×1 200,軸壓比約為0.14;在遠(yuǎn)離支座位置的邊梁為偏拉構(gòu)件,最大軸拉力約為250kN。

圖16 蜂窩網(wǎng)格殼體底部-1.100m標(biāo)高混凝土樓蓋內(nèi)力圖

3.3 前廳大跨鋼連廊人行舒適度分析

連廊A、B、C跨度分別達(dá)到19、34、38.6m,結(jié)合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[7]對(duì)人行舒適度的要求,以連廊C為例,采用動(dòng)力時(shí)程分析法[8]進(jìn)行人群快、慢走等工況下的舒適度驗(yàn)算,結(jié)果見圖17。從圖17可知,連廊C的質(zhì)量參與系數(shù)最大值對(duì)應(yīng)的振型為23階,此階對(duì)應(yīng)的自振頻率約為2.58Hz;連廊跨中的最大豎向加速度約為0.18m/s2,滿足規(guī)范要求。

圖17 連廊C主振型及人行激勵(lì)下豎向加速度時(shí)程

3.4 前廳蜂窩網(wǎng)格殼體抗連續(xù)倒塌分析

采用拆除構(gòu)件法[9-10]分別驗(yàn)算了蜂窩網(wǎng)格殼體局部構(gòu)件失效、支承連廊斜柱失效及其中一條連廊失效等情況,結(jié)果均滿足設(shè)計(jì)要求。本文僅給出蜂窩網(wǎng)格殼體局部構(gòu)件失效情況(圖18)的分析,表2、3為典型位置節(jié)點(diǎn)位移變化和鋼支座反力變化情況。

表2 拆除構(gòu)件前、后典型位置節(jié)點(diǎn)位移對(duì)比/mm

由表2可見,拆除構(gòu)件前后,典型位置節(jié)點(diǎn)位移變化在可控范圍內(nèi),拆除構(gòu)件后節(jié)點(diǎn)位移相對(duì)拆除構(gòu)件前約增加30%;由表3可知,與拆除構(gòu)件直接相鄰的支座15、18反力有較大增大,而其他位置的支座反力變化不大,考慮分項(xiàng)系數(shù)、材料超強(qiáng)的提高作用,支座15、18承載力可滿足要求。由于殼體結(jié)構(gòu)以軸向受力為主,因此拆除部分構(gòu)件后,網(wǎng)格受力狀態(tài)變化主要局限在與拆除構(gòu)件直接相鄰的位置上,且位移變化敏感性遠(yuǎn)小于支座反力,反映出蜂窩網(wǎng)格殼體結(jié)構(gòu)具有良好的內(nèi)力重分布和抗連續(xù)倒塌能力。

4 結(jié)語

(1)根據(jù)本工程建筑功能和外帷幕的特點(diǎn),采用隨形設(shè)計(jì)方法。由平面控制整體空間受力結(jié)構(gòu),形成建筑、幕墻一體化的有機(jī)結(jié)構(gòu)系統(tǒng),為類似異形建筑的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了一種思路。

(2)在結(jié)構(gòu)大尺度傾斜下,應(yīng)關(guān)注重力荷載引起的附加傾覆效應(yīng)對(duì)于樓蓋結(jié)構(gòu)的影響,樓蓋構(gòu)件設(shè)計(jì)應(yīng)該考慮水平受力的疊加效應(yīng),同時(shí),應(yīng)處理好水平構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造措施。

(3)重點(diǎn)分析了蜂窩網(wǎng)格殼體在豎向荷載下的受力特點(diǎn),對(duì)其進(jìn)行了人行激勵(lì)舒適度及抗連續(xù)倒塌等方面的分析介紹。

本項(xiàng)目于2018年建成投入使用,已成為長(zhǎng)沙市標(biāo)志性公共建筑之一。