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    發(fā)電廠接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)量分析研究

    2023-10-14 02:52:56陳松威
    科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年23期
    關(guān)鍵詞:電阻值接地裝置電位

    陳松威

    (大唐滑縣風(fēng)力發(fā)電有限責(zé)任公司,河南 安陽)

    引言

    隨著電力系統(tǒng)的發(fā)展,電壓等級(jí)不斷提高,接地故障時(shí)的短路電流也不斷增加。近些年,多次發(fā)生因接地網(wǎng)接地電阻不合格造成的風(fēng)電場(chǎng)、火電廠、變電站事故,嚴(yán)重威脅電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

    接地阻抗是判斷接地網(wǎng)腐蝕情況以及衡量接地網(wǎng)是否符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的有效手段。長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的發(fā)電廠接地網(wǎng),在土壤長(zhǎng)期的腐蝕下,會(huì)使得接地體間連接導(dǎo)體變細(xì)或斷開,從而影響接地網(wǎng)的接地水平。如果接地網(wǎng)接地阻抗不合格,電流流經(jīng)接地阻抗而形成的電壓降使得接地極電位增加,嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成設(shè)備受到過電壓的作用而損壞,同時(shí),也會(huì)影響檢修人員人身安全。因此,必須對(duì)發(fā)電廠接地網(wǎng)接地阻抗定期測(cè)試。

    本文在介紹接地阻抗測(cè)量方法的基礎(chǔ)上,分析了接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試的影響因素,并結(jié)合案例討論了各影響因素的優(yōu)化控制措施。

    1 接地阻抗概述

    隨著接地網(wǎng)規(guī)模的不斷擴(kuò)大,發(fā)電廠接地網(wǎng)對(duì)短路故障發(fā)生時(shí)已不在為純阻性,特別是大型接地網(wǎng)已表現(xiàn)為包含電阻、電容和電感的阻抗特性。

    由于電容值在接地阻抗中所占比重較小,接地阻抗主要表現(xiàn)為電感和電阻兩部分。因此,在接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試中可以忽略電容分量。

    一般大型接地網(wǎng)接地阻抗的表達(dá)公式為:

    其中,R 為接地阻抗的阻性分量,ωL為接地阻抗的感性分量。

    對(duì)于小型接地網(wǎng)來說,其接地網(wǎng)的感性分量ωL比電阻分量R 要小很多,在接地阻抗中的比重較小,因此,小型接地網(wǎng)常不考慮感性分量 ωL,一般用接地電阻值衡量接地網(wǎng)狀態(tài)。DL/475-1992《接地裝置工頻特性參數(shù)的測(cè)量導(dǎo)則》也未將接地阻抗中的感性分量加以考慮,而接地裝置特性參數(shù)測(cè)量導(dǎo)則DL/475-2006《接地裝置特性參數(shù)測(cè)量導(dǎo)則》則考慮了接地阻抗中的感性分量。

    2 接地阻抗測(cè)試方法

    2.1 電位降法

    電位降法測(cè)試接地網(wǎng)的接地阻抗的測(cè)量原理如圖1 所示。圖中,P 為測(cè)試電壓極,C 為測(cè)試電流極,G 為被測(cè)試接地網(wǎng),dGP為電壓極與接地網(wǎng)邊緣的距離,dGC為電流極與接地網(wǎng)邊緣的距離,為電壓極每次移動(dòng)距離,D 為被測(cè)試接地網(wǎng)最大對(duì)角線距離。

    圖1 電位降法測(cè)量接地阻抗原理圖

    在接地網(wǎng)G 和電流極C 中的回路電流I,使接地網(wǎng)G 和電流極C 之間的地面電位發(fā)生變化,從接地網(wǎng)G 的邊緣開始,電位極P 與電流極回路呈一定角度向外移動(dòng),每次移動(dòng)相同距離d(一般取50 m 或100 m),每次移動(dòng)后測(cè)量電壓極P 與接地網(wǎng)G 間的電位差U,并形成電位差U 隨dGP變化而變化曲線,如圖2 所示為接地網(wǎng)電位降測(cè)試曲線,曲線平坦處即為零電位點(diǎn),零電位點(diǎn)與起點(diǎn)間的電位差即為P 與G 之間的電位升高Um,則接地網(wǎng)的接地阻抗Z 為:

    圖2 大型接地網(wǎng)電位降測(cè)試曲線

    電位降法測(cè)量接地網(wǎng)接地阻抗程序繁瑣,測(cè)試點(diǎn)較多,電位降曲線平坦點(diǎn)難以確定。

    2.2 電壓電流三極法

    2.2.1 直線法

    直線法測(cè)試接地網(wǎng)的接地阻抗的測(cè)量原理如圖3所示。

    圖3 直線法測(cè)量接地阻抗原理圖

    圖中,P 為測(cè)試電壓極,C 為測(cè)試電流極,G 為被測(cè)試接地網(wǎng),dGP為電壓極與接地網(wǎng)邊緣的距離,dGC為電流極與接地網(wǎng)邊緣的距離,D 為被測(cè)試接地網(wǎng)最大對(duì)角線距離。

    2.2.2 夾角法

    夾角法測(cè)試接地網(wǎng)的接地阻抗的測(cè)量原理如圖4所示。

    圖4 夾角法測(cè)量接地阻抗原理圖

    圖中,P 為測(cè)試電壓極,C 為測(cè)試電流極,G 為被測(cè)試接地網(wǎng),dGP為電壓極與接地網(wǎng)邊緣的距離,dGC為電流極與接地網(wǎng)邊緣的距離,D 為被測(cè)試接地網(wǎng)最大對(duì)角線距離。

    現(xiàn)場(chǎng)采用夾角法測(cè)量接地阻抗時(shí)一般設(shè)置θ=30°,并且電壓極與電流極同等長(zhǎng)度設(shè)置[1]。

    綜上所述,電位降法測(cè)試方法繁瑣,測(cè)試工作量較大,一般不建議采用電位降法進(jìn)行接地阻抗測(cè)量;直線法測(cè)量時(shí),測(cè)試方法較簡(jiǎn)便,線路宜布置,但電流線和電壓線同向放置,平行線間存在互感影響,對(duì)試驗(yàn)測(cè)試帶來了干擾;夾角法由于電壓線與電流線呈一定夾角布置,極大減小了線間的互感耦合,因此一般大型發(fā)電廠接地網(wǎng)采用夾角法進(jìn)行測(cè)量,但在接地網(wǎng)所處環(huán)境地形復(fù)雜時(shí)(如山路),電壓極與電流極按一定角度布置存在難度,此時(shí)應(yīng)考慮如何采用直線法進(jìn)行接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試,并盡量減小線間耦合互感的影響。

    3 測(cè)試實(shí)例及分析

    以某大型山地風(fēng)電場(chǎng)為例,其接地網(wǎng)的最大對(duì)角線長(zhǎng)度約為600 m,由于風(fēng)電場(chǎng)山路較多地形復(fù)雜,采用夾角法無法合適布置電壓極合電流極,因此采用電壓電流直線法測(cè)量該接地網(wǎng)接地阻抗,電流線布置有效長(zhǎng)度大約為3 000 m,電壓線布置有效長(zhǎng)度大約為1 854 m,電流注入點(diǎn)分別選取#1 主變接地引下線和#1 主變高壓側(cè)避雷器接地引下線。

    3.1 接地電阻與接地阻抗對(duì)比

    采用異頻法進(jìn)行測(cè)試,使用自動(dòng)抗干擾接地電阻測(cè)試儀,實(shí)測(cè)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)如表1 所示,測(cè)得此發(fā)電廠接地網(wǎng)的接地電阻值為0.180 Ω。

    表1 接地電阻測(cè)試儀測(cè)試接地電阻值

    使用接地裝置接地阻抗測(cè)試儀,實(shí)測(cè)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)如表2 所示,測(cè)得此風(fēng)電場(chǎng)接地網(wǎng)的接地阻抗模值為0.207 Ω。

    表2 接地阻抗測(cè)試儀測(cè)試接地阻抗值

    對(duì)比兩種設(shè)備的測(cè)試結(jié)果可以看出,兩種設(shè)備測(cè)試的接地電阻值偏差較小,但是采用接地裝置接地阻抗測(cè)試儀測(cè)試的接地網(wǎng)接地阻抗中的電感值較大,不可忽略不計(jì),使得接地網(wǎng)接地阻抗模值與接地電阻值存在一定程度的偏差。因此在測(cè)量大地網(wǎng)接地阻抗時(shí),應(yīng)采用接地裝置接地阻抗測(cè)試儀,以保證接地阻抗的準(zhǔn)確性[2]。

    3.2 線間距對(duì)測(cè)試結(jié)果影響

    直線法測(cè)量接地網(wǎng)接地阻抗,在測(cè)試回路布置中,通過改變電壓線和電流線之間的間隔距離,確定線間距對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。表3 給出了不同線間距下接地阻抗測(cè)試結(jié)果。

    表3 不同線間距接地阻抗測(cè)試結(jié)果

    通過表3 可以看出,當(dāng)線間距變化時(shí),接地阻抗中的電阻值基本保持不變,但接地阻抗中的電感值會(huì)隨著線間距的增大而明顯減小,當(dāng)電流線電壓線線間距為0時(shí),即兩線交叉時(shí),測(cè)試電感值最大,對(duì)測(cè)試結(jié)果影響非常大,當(dāng)電流線電壓線線間距為0.5 m 及以上時(shí),測(cè)試結(jié)果中電感值基本不在變化,此時(shí)可以忽略線間互感因素對(duì)于測(cè)試結(jié)果的影響。由于電流線和電壓線之間存在的互感耦合,在實(shí)際測(cè)試中,電流線和電壓線距離越近,線間互感分量越大,線間互感耦合對(duì)接地阻抗測(cè)試結(jié)果中感性分量造成較大誤差。因此,為確保測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性,用直線法測(cè)量接地網(wǎng)接地阻抗時(shí),盡量使電壓線和電流線保持一定的線間距,線間距保持在0.5 m 及以上即可。

    3.3 電流線長(zhǎng)度對(duì)測(cè)試結(jié)果影響

    直線法測(cè)量接地網(wǎng)接地阻抗,DL/T475-2006《接地裝置特性參數(shù)測(cè)量導(dǎo)則》規(guī)定:電流極與被試接地網(wǎng)邊緣的距離應(yīng)為被試接地裝置最大對(duì)角線長(zhǎng)度D 的4~5倍,電壓線長(zhǎng)度取電流線長(zhǎng)度的0.618 倍。表4 給出了不同電流線長(zhǎng)度下接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試結(jié)果。

    表4 不同電流線長(zhǎng)度下接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試結(jié)果

    根據(jù)表4 的結(jié)果可知,當(dāng)電流線的長(zhǎng)度為被試接地網(wǎng)最大對(duì)角線長(zhǎng)度4~6 倍時(shí)(即4D~6D),接地網(wǎng)的接地阻抗模值基本保持不變,可以認(rèn)為4D~6D 處的測(cè)試結(jié)果即為接地網(wǎng)接地阻抗模值。因?yàn)殡S著電流線的長(zhǎng)度增加,電位降曲線中接地極與電流極之間的零電位區(qū)域愈加平坦,能夠更加準(zhǔn)確確定電壓極位置(即零電位點(diǎn)),從而降低因電壓極位置選擇不準(zhǔn)確造成的測(cè)試結(jié)果偏差。但是,在測(cè)試中增加電流線鋪設(shè)長(zhǎng)度會(huì)大大加重測(cè)試的工作量,另外,還會(huì)大大增加電流線與電壓線之間的互感分量,因此不能盲目布置過長(zhǎng)的電流線。

    當(dāng)電流線的長(zhǎng)度為1D 時(shí),測(cè)量結(jié)果較5D 處的測(cè)試結(jié)果偏差明顯較大,偏差為98%。因?yàn)殡娏骶€長(zhǎng)度過短,導(dǎo)致電位曲線平滑段極小甚至沒有,從而在布置電壓極的過程中準(zhǔn)確確定零電位點(diǎn),給測(cè)量結(jié)果帶來較大誤差。

    當(dāng)電流線的長(zhǎng)度為2D 倍時(shí),測(cè)量結(jié)果較5D 處的測(cè)量結(jié)果偏差較小,偏差為6%;當(dāng)電流線的長(zhǎng)度為距離被試接地裝置3 倍時(shí),測(cè)量結(jié)果較5D 處的測(cè)量結(jié)果偏差較小,偏差為3%。

    綜上,在進(jìn)行接地阻抗測(cè)試時(shí),綜合考慮測(cè)試結(jié)果準(zhǔn)確性和測(cè)試工作量,電流線長(zhǎng)度盡量設(shè)置為被試接地裝置最大對(duì)角線長(zhǎng)度4~5 倍(即4D~5D);在接地網(wǎng)較大,接地裝置最大對(duì)角線長(zhǎng)度較大,電壓線電流線放線較困難時(shí),在保證電壓線長(zhǎng)度為電流線長(zhǎng)度0.618 倍時(shí),可以選擇設(shè)置電流線長(zhǎng)度為被試接地裝置最大對(duì)角線長(zhǎng)度2~3 倍(即2D~3D)。

    3.4 電流極的接地電阻值對(duì)測(cè)試結(jié)果影響

    在接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)量中,應(yīng)盡可能減小電流極的接地電阻值,確保電流極電流回路電阻較小,設(shè)備輸出的試驗(yàn)電流較大。通過多次接地網(wǎng)接地阻抗的測(cè)試工作,發(fā)現(xiàn)如果電流極的接地電阻值偏大,則回路電阻偏大,以致實(shí)際輸出的電流值無法達(dá)到測(cè)試裝置設(shè)置的電流值,將影響測(cè)量的靈敏度,從而導(dǎo)致實(shí)際測(cè)試結(jié)果偏差較大。在接地網(wǎng)接地阻抗的測(cè)試過程中,由于土壤中沙石較多,在電流極打樁時(shí),只勉強(qiáng)打到地下10 cm 左右,電流極的接地電阻偏大,達(dá)到18.5 Ω,測(cè)試裝置設(shè)置的輸出電流為5 A,但是測(cè)試裝置輸出的測(cè)試電流只有2.1 A。經(jīng)過多次定位,最終將電流極定位到一處土壤疏松。沙礫較少,易于打樁的地方,采用多個(gè)電流極并聯(lián)的方式布置電流極,并在電流極處適當(dāng)澆水,大大減小了電流極的電阻值,電流極的接地電阻減小到4 Ω,儀表實(shí)際輸出的電流達(dá)到4.02 A,確保測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性[3]。

    4 結(jié)論

    本文結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)直線法測(cè)量接地網(wǎng)接地阻抗的過程,發(fā)現(xiàn)接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)量結(jié)果中電感值越來越大,在接地阻抗中所占比重也越來越大,已不可忽略,因此,在大型接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)試中必須考慮接地網(wǎng)的感性分量。并通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù),分析了多種因素對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響,給出了各影響因素的優(yōu)化控制措施。通過以上有效措施,確保接地網(wǎng)接地阻抗測(cè)量的準(zhǔn)確性,以正確判斷接地網(wǎng)的腐蝕情況,避免因接地阻抗測(cè)試不準(zhǔn)間接導(dǎo)致的接地網(wǎng)事故。

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