響應(yīng)面法優(yōu)化葵花秸稈酯化改性處理含油廢水

李小菊， 武 蕓， 李惠成， 胡浩斌， 李治軍， 張鵬會(huì)， 王玉峰

（隴東學(xué)院化學(xué)化工學(xué)院， 甘肅慶陽(yáng) 745000）

石化工業(yè)產(chǎn)生的含油廢水， 因其含有苯、甲苯以及二甲苯等有毒物質(zhì)， 對(duì)水環(huán)境造成嚴(yán)重危害［1］。 因此，開(kāi)發(fā)一種經(jīng)濟(jì)、高效的處理含油廢水的方法，對(duì)生態(tài)的可持續(xù)發(fā)展至關(guān)重要。吸附法因其簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)、可持續(xù)被廣泛應(yīng)用［2］。 目前的主要研究是利用可再生的天然生物質(zhì)材料通過(guò)改性來(lái)吸附含油廢水。如大麥秸稈的表面改性［3］、玉米秸稈的乙酰化改性［4］及小麥秸稈的棕櫚酸酯化改性等［5］，通過(guò)提高秸稈表面的疏水性、親油性、表面積/ 孔隙率，來(lái)提高對(duì)油品的吸附。在天然生物吸附劑的改性吸油研究中， 葵花秸稈因具有多孔徑和多管腔的特性而具有獨(dú)特之處。 本文研究不同預(yù)處理方法對(duì)葵花秸稈吸油特性的影響， 并采用單因素及響應(yīng)面法優(yōu)化甲苯-乙醇預(yù)處理后的葵花秸稈的酯化改性條件， 通過(guò)以廢治廢方式為葵花秸稈的利用和含油廢水的處理提供一種方法。

1 含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)儀器與試劑

實(shí)驗(yàn)儀器主要為， 微型植物粉碎機(jī) （北京中興）、電子天平（上海衡際）、電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱（上海一恒）、DF-101S 集熱式恒溫加熱磁力攪拌器（鞏義市科瑞）、超聲波清洗機(jī)（寧波新芝生物）及SHB-3A 循環(huán)水多用真空泵（鄭州杜甫）。 實(shí)驗(yàn)試劑主要為丙酮、環(huán)己烷、氨水、甲苯、乙醇、冰乙酸、濃硫酸及乙酸酐，均為分析純，實(shí)驗(yàn)材料有葵花秸稈、無(wú)紡布袋。

1.2 吸油材料的制備

1.2.1 活化預(yù)處理

去掉葵花秸稈的棕色外衣， 將白色的秸稈剪成2～3 cm 的小段， 用去離子水洗滌3 次后繼續(xù)浸泡6 h，置于托盤上，在烘箱中烘干水分后，放入粉碎機(jī)粉碎。 準(zhǔn)備250 mL 燒杯3 個(gè)，放入粉碎后葵花秸稈各5 g，然后分別加入100 mL 丙酮-環(huán)己烷溶液 （體積比4∶1）、100 mL 甲苯-乙醇溶液（體積比2∶1）、 體積分?jǐn)?shù)為10 %的氨水溶液，浸泡6 h，浸泡完成后取出葵花秸稈置于烘箱里烘干備用。 按照所用處理液的不同， 將用丙酮- 環(huán)己烷、甲苯- 乙醇、氨水溶液處理所得的材料分別命名為1-1、1-2 和1-3。

1.2.2 酯化改性處理

準(zhǔn)備250 mL 三口燒瓶3 個(gè)， 分別標(biāo)記為1、2、3，取預(yù)處理葵花秸稈1-1、1-2 和1-3 各15 g，依次加入編號(hào)為1、2、3 的燒瓶中，然后向每個(gè)燒瓶中依次加入100 mL 冰乙酸、一定比例的乙酸酐和濃硫酸， 最后利用磁力攪拌器攪拌， 反應(yīng)完成后，待反應(yīng)產(chǎn)物自然冷卻至室溫后取出秸稈，用蒸餾水洗滌2 次，置于烘箱中烘干。烘干所得的葵花秸稈即含油廢水實(shí)驗(yàn)中使用的吸油材料。 將用葵花秸稈1-1、1-2 和1-3 所改性的材料命名為2-1、2-2 和2-3。

1.3 數(shù)據(jù)處理

1.3.1 葵花秸稈吸油率計(jì)算［6］

室溫下， 把裝有吸油材料的無(wú)紡布袋浸入含油廢水中5 min，夾出無(wú)紡布袋，掛5 min 到無(wú)油滴出。

式中：Q1為吸油率，m1、m2、m3分別為材料吸油前的質(zhì)量、吸油后無(wú)紡布袋的質(zhì)量、吸油后材料和袋的總質(zhì)量。

1.3.2 葵花秸稈保油率計(jì)算

式中：Q2為保油率， ma、 mb分別為滴油前和滴油后無(wú)紡布袋的質(zhì)量。

1.4 研究?jī)?nèi)容

①預(yù)處理方法對(duì)材料吸油性能的影響： 研究葵花秸稈不同預(yù)處理方法對(duì)油品的吸附。 ②葵花秸稈預(yù)處理后材料的吸油性能實(shí)驗(yàn)： 研究不同預(yù)處理方法所得的材料1-1、1-2、1-3 的吸油性能隨時(shí)間的變化規(guī)律。 ③葵花秸稈酯化改性后材料的吸油性能實(shí)驗(yàn)： 研究酯化改性后的材料2-1、2-2 和2-3 的吸油性能隨時(shí)間的變化規(guī)律。 ④葵花秸稈酯化改性后材料的保油性能實(shí)驗(yàn)： 研究酯化改性后的材料2-1、2-2 和2-3 的保油性能隨時(shí)間的變化規(guī)律。⑤葵花秸稈酯化改性條件優(yōu)化：用單因素和響應(yīng)面實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步優(yōu)化葵花秸稈的酯化改性條件。⑥吸油材料的表征和機(jī)理分析：用紅外光譜和掃描電鏡分析葵花秸稈酯化改性前后的主要基團(tuán)和表面變化， 研究酯化改性后葵花秸稈的吸油機(jī)理。

2 含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 葵花秸稈預(yù)處理后的吸油性能

2.1.1 預(yù)處理方法對(duì)材料吸油性能的影響

用材料1-0 （未改性的葵花秸稈）、1-1、1-2及1-3 進(jìn)行葵花秸稈預(yù)處理后材料的吸油性能實(shí)驗(yàn)， 研究不同預(yù)處理方法對(duì)葵花秸稈吸油性能的影響，得到活化預(yù)處理材料- 吸油率關(guān)系曲線，見(jiàn)圖1。

圖1 活化預(yù)處理材料-吸油率關(guān)系曲線

由圖1 可知，材料1-0 的吸油率為4.3 g/g，而材料1-1、1-2 及1-3 的吸油率在8～10 g/g 變化， 其中又以材料1-3 的吸油率為最高。 這是因?yàn)椋?未處理的葵花秸稈材料表面有相對(duì)多的親水基團(tuán)， 在吸附水面有機(jī)物的同時(shí)， 也對(duì)水進(jìn)行吸附，吸附容易達(dá)到飽和，很大程度上減弱了吸附油的能力［7］。 總之，3 種預(yù)處理方法對(duì)葵花秸稈吸油性能均有提高，其中甲苯-乙醇預(yù)處理方法對(duì)葵花秸稈吸油性能的提高效果最佳。

2.1.2 時(shí)間對(duì)預(yù)處理后材料的吸油性能影響

用材料1-1、1-2 及1-3 進(jìn)行葵花秸稈預(yù)處理后材料的吸油性能實(shí)驗(yàn)， 研究材料的吸油性能隨時(shí)間的變化規(guī)律，得到的時(shí)間-預(yù)處理后材料的吸油率關(guān)系見(jiàn)圖2。

圖2 時(shí)間-預(yù)處理后材料的吸油率關(guān)系

圖2 表明，在30 min 以內(nèi)，材料1-1、1-2 及1-3 的吸油率均呈現(xiàn)出隨時(shí)間的延續(xù)而逐漸增加的趨勢(shì)，而在30 min 以后，吸油率都基本不再隨時(shí)間變化。 由此可知，30 min 是吸油材料吸附含油廢水的最佳時(shí)間。這是因?yàn)?，?shí)驗(yàn)材料對(duì)廢水中油污的吸收在30 min 時(shí)達(dá)到了飽和，這符合生物材料在吸附物質(zhì)達(dá)到飽和后就難以進(jìn)一步吸附的規(guī)律［8］。

2.2 葵花秸稈酯化改性后的吸油和保油性能

2.2.1 時(shí)間對(duì)酯化改性后材料的吸油性能影響

用材料2-1、2-2 及2-3 進(jìn)行葵花秸稈酯化改性后材料的吸油性能實(shí)驗(yàn)， 研究酯化改性后材料吸油率隨實(shí)驗(yàn)時(shí)間的變化規(guī)律， 從而進(jìn)行葵花秸稈酯化改性效果和機(jī)理的研究，得到的時(shí)間-吸油率關(guān)系見(jiàn)圖3。

圖3 時(shí)間-酯化改性后材料的吸油率關(guān)系

圖3 顯示，在30 min 以內(nèi)時(shí)，材料2-1、2-2及2-3 的吸油率都呈現(xiàn)出隨時(shí)間的延續(xù)而逐漸增加的趨勢(shì)，30 min 以后，吸油率都基本不再變化，其中材料2-3 吸油率最好， 可達(dá)14.10 g/g 。 結(jié)合圖1 進(jìn)行綜合分析可知， 材料2-3 的吸油率較之材料1-3 提高了約5 g/g。 這是因?yàn)椋セ噭┩ㄟ^(guò)與秸稈表面的活性羥基的接觸， 改變了葵花秸稈材料表面的纖維素長(zhǎng)鏈分子及分子間氫鍵等作用力形成的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)， 酯化改性后葵花秸稈表面的親水基團(tuán)數(shù)量減少，親油基團(tuán)數(shù)量增多，體現(xiàn)出很好的憎水性及與有機(jī)物之間較好的化學(xué)相容性， 從而在處理含油廢水時(shí)表現(xiàn)出了良好的選擇吸附性，同時(shí)增加了吸附效率［9-12］。 總之，葵花秸稈酯化改性有效，而且效果顯著。

2.2.2 時(shí)間對(duì)酯化改性后材料的保油性能影響

用材料2-1、2-2 及2-3 進(jìn)行葵花秸稈酯化改性后材料的保油性能實(shí)驗(yàn)， 研究酯化改性后材料的保油率隨時(shí)間的變化規(guī)律， 從而進(jìn)行葵花秸稈酯化改性效果和機(jī)理的研究，得到的時(shí)間-保油率關(guān)系見(jiàn)圖4。

圖4 時(shí)間-酯化改性后材料的保油率關(guān)系

由圖4 可知，材料2-1、2-2 及2-3 數(shù)據(jù)規(guī)律相似， 油品在吸油材料上的變化階段分為快速解析、慢速解析和平衡解析。 以材料2-3 為例，快速解析階段為保油率2.01～14.43 g/g 對(duì)應(yīng)的時(shí)段， 慢速解析階段為保油率14.43～16.3 g/g 對(duì)應(yīng)的時(shí)段， 之后保油率不再明顯變化的時(shí)段為平衡解析階段。結(jié)合圖3 進(jìn)行綜合分析可知，酯化改性后葵花秸稈不僅具有良好的吸油性能， 同時(shí)還具有良好的保油性能［13］。

2.3 甲苯-乙醇預(yù)處理后吸油材料酯化改性條件優(yōu)化

2.3.1 溫度的影響

按照酯化反應(yīng)時(shí)間8 h， 液固比20 mL/g，溫度20、40 、60 、80、100 和120 ℃， 對(duì)葵花秸稈進(jìn)行系列酯化改性處理， 用得到的吸油材料進(jìn)行系列含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)， 考察不同反應(yīng)溫度對(duì)含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)吸油率的影響， 實(shí)驗(yàn)得到的關(guān)系曲線見(jiàn)圖5。

圖5 溫度-材料吸油率關(guān)系曲線

由圖5 可知，隨著溫度的升高，吸油率先增大后減小，在80 ℃時(shí)達(dá)到最大值21.41 g/g。 這是因?yàn)闇囟冗^(guò)高可能會(huì)導(dǎo)致液固比變化而發(fā)生材料結(jié)塊。 因此，反應(yīng)溫度宜控制在80 ℃左右。

2.3.2 液固比的影響

按照酯化反應(yīng)時(shí)間8 h，溫度80 ℃，液固比5、10、15、20、25 mL/g，對(duì)葵花秸稈進(jìn)行系列酯化改性處理， 用得到的吸油材料進(jìn)行系列含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)， 考察不同液固比對(duì)含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)吸油率的影響，得到的關(guān)系曲線見(jiàn)圖6。

圖6 液固比-材料吸油率關(guān)系曲線

圖6 顯示，隨著液固比的增大，吸油率先增大后減小，在液固比20 mL/g 時(shí)達(dá)到最大。從吸油性能和經(jīng)濟(jì)成本方面綜合考慮， 液固比宜選為20 mL/g。

2.3.3 時(shí)間的影響

按照酯化反應(yīng)溫度80 ℃， 液固比20 mL/g，時(shí)間2、4 、6 、8 和10 h， 對(duì)葵花秸稈進(jìn)行系列酯化改性處理， 用得到的吸油材料進(jìn)行系列含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)， 考察不同反應(yīng)時(shí)間對(duì)含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)吸油率的影響，實(shí)驗(yàn)得到的關(guān)系曲線見(jiàn)圖7。

圖7 時(shí)間-材料吸油率關(guān)系曲線

圖7 顯示，隨著反應(yīng)時(shí)間的延續(xù)，吸油率逐漸升高，在8 h 時(shí)吸油率達(dá)到最高值20 g/g，反應(yīng)時(shí)間超過(guò)8 h 時(shí)，吸油率不再增加，這可能是葵花秸稈材料表面原有的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)因酯化作用被逐漸改變直至改性成功或完全改變后活性集團(tuán)數(shù)量不再增加的體現(xiàn)，因此，選擇8 h 為后續(xù)的改性條件。

2.3.4 方案及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

以凈化含油廢水實(shí)驗(yàn)的吸油率為響應(yīng)值，對(duì)酯化改性的反應(yīng)時(shí)間、反應(yīng)溫度、液固比因素進(jìn)行響應(yīng)面的實(shí)驗(yàn)優(yōu)化，各因素水平設(shè)計(jì)見(jiàn)表1。

表1 響應(yīng)面實(shí)驗(yàn)的因素和水平編碼

基于表1 的因素與水平共設(shè)計(jì)了17 組包含反應(yīng)時(shí)間、溫度、液固比的酯化改性條件。 這17組材料的酯化反應(yīng)條件及其含油廢水凈化實(shí)驗(yàn)的吸油率見(jiàn)表2。

表2 響應(yīng)面分析優(yōu)化實(shí)驗(yàn)方案及吸油率

2.3.5 數(shù)據(jù)擬合及方差分析

應(yīng)用Design Expert 10.0.7 軟件對(duì)表2 中數(shù)據(jù)進(jìn)行二次多元回歸擬合， 得到如下的材料吸油率Y 對(duì)自變量反應(yīng)時(shí)間X1、反應(yīng)溫度X2、液固比X3的二次多項(xiàng)回歸方程式?；貧w方程的方差分析結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 回歸方程差分分析結(jié)果

根據(jù)表3 數(shù)據(jù)進(jìn)行可靠性評(píng)價(jià)。 表3 數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)的模型校正系數(shù)R2=0.946 5，即該模型可以解釋94.65% 響應(yīng)值的變化， 說(shuō)明模型回歸方程擬合情況合理可靠［14］。

根據(jù)表3 數(shù)據(jù)進(jìn)行因素顯著性評(píng)價(jià)。 顯著性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，P＜0.01 （極顯著）、0.01＜P＜0.05（顯著）、P>0.05（不顯著）。 由表3 中P 值可知，回歸模型中，一次項(xiàng)X1、X2、X3影響極為顯著，交互項(xiàng)X1X2、X2X3影響顯著、X1X3影響不顯著。

因此可知， 各因素對(duì)改性后葵花秸稈凈化含油廢水實(shí)驗(yàn)吸油率影響的主次順序?yàn)榉磻?yīng)時(shí)間、反應(yīng)溫度、液固比，交互項(xiàng)影響的主次順序?yàn)榉磻?yīng)時(shí)間和反應(yīng)溫度、反應(yīng)溫度和液固比、反應(yīng)時(shí)間和液固比。

2.3.6 交互作用響應(yīng)曲面分析

應(yīng)用Design Expert 10.0.7 軟件對(duì)表2 中數(shù)據(jù)進(jìn)行交互作用響應(yīng)曲面分析， 得到的響應(yīng)曲面和等高線見(jiàn)圖8～圖10。在等高線圖上，從最大的橢圓上取值時(shí)具有最低的吸油率， 而從最小的橢圓上面取值時(shí)具有最高的吸油率， 它們之間的等高線代表吸油率逐漸變化［15］。

圖8 反應(yīng)溫度和時(shí)間對(duì)改性葵花秸稈吸油率的影響

由圖8a 的等高線可以看到，吸油率的最大值在最小的橢圓上，由圖8b 的響應(yīng)曲面圖可以更明顯地看到， 反應(yīng)溫度與反應(yīng)時(shí)間接近曲面中心位置時(shí)，吸油率靠近響應(yīng)曲面的頂端，即該部位吸油率可取到最大值。 綜合圖8a 和圖8b 的特征進(jìn)行判斷可知， 反應(yīng)溫度與反應(yīng)時(shí)間對(duì)葵花秸稈酯化改性后吸油率的影響顯著 （交互因子的顯著程度取決于輪廓的橢圓度）［16］。 此結(jié)論與模型回歸方程方差分析的顯著性結(jié)論一致。

圖9 反映的情況與圖8 類似， 可以得出結(jié)論， 反應(yīng)溫度與液固比的交互作用對(duì)吸油率的影響較為顯著， 與模型回歸方程方差分析的顯著性結(jié)論一致。 圖10 表明，當(dāng)反應(yīng)溫度不變，秸稈吸油率隨著反應(yīng)時(shí)間的增大，先上升后下降。當(dāng)反應(yīng)時(shí)間不變時(shí)， 秸稈吸油率隨著液固比的增大呈先上升后下降的趨勢(shì)。 圖10a 中等高線（接近橢圓形）說(shuō)明反應(yīng)時(shí)間與液固比有極顯著的交互作用。

圖9 反應(yīng)溫度和液固比對(duì)改性葵花秸稈吸油率的影響

圖10 反應(yīng)時(shí)間和液固比對(duì)改性葵花秸稈吸油率的影響

2.3.7 驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)

使用Design Expert 10.0.7 軟件分析葵花秸稈酯化改性的實(shí)驗(yàn)， 最終得到的最優(yōu)實(shí)驗(yàn)條件為,液固比20 mL/g、葵花秸稈酯化改性反應(yīng)時(shí)間8 h 以及葵花秸稈酯化改性反應(yīng)溫度90 ℃，這與單因素實(shí)驗(yàn)的優(yōu)化結(jié)果接近。 在此條件下， 做驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)，最后得到甲苯-乙醇預(yù)處理+ 酯化改性處理后的葵花秸稈的吸油率為21.82 g/g。 與原始葵花秸稈對(duì)比，其吸油率獲得顯著提高。

2.4 葵花秸稈酯化改性后的機(jī)理研究

2.4.1 紅外光譜分析

將未改性的葵花秸稈和改性后的葵花秸稈制成粉末，分別做紅外樣品掃描，以對(duì)比葵花秸稈酯化改性前后紅外光譜圖變化并分析其對(duì)應(yīng)物質(zhì)結(jié)構(gòu)變化， 得到的葵花秸稈酯化改性前后紅外光譜圖見(jiàn)圖11 和圖12。

圖11 酯化改性前葵花秸稈紅外光譜圖

圖12 酯化改性后葵花秸稈紅外光譜圖

由圖11 和圖12 可知，葵花秸稈酯化改性之前，在3 426、1 641、1 398 和1 049 cm-1處現(xiàn)吸收峰，這些吸收峰為葵花秸稈的特征峰，相較于葵花秸稈改性前， 改性后的吸附峰值在1 181 cm-1處有明顯的增加，這是C-O-C 伸縮振動(dòng)峰，這證實(shí)了改性的基團(tuán)進(jìn)入所處理的葵花秸稈中， 也對(duì)應(yīng)著CO2的反對(duì)稱伸縮振動(dòng)。 在3 420 cm-1處特征峰發(fā)生了一定的偏移， 這對(duì)應(yīng)著OH- 的伸縮振動(dòng)，表明改性后葵花秸稈分子結(jié)構(gòu)發(fā)生改變，出現(xiàn)了氫鍵斷裂和纖維分裂化， 其活性因而增強(qiáng)。 另外， 改性后出現(xiàn)多組峰的原因是在改性時(shí)加入了其它物質(zhì)，這些物質(zhì)導(dǎo)致改性后有些峰被隱藏［17］。

2.4.2 掃描電鏡分析

將未改性葵花秸稈和改性后葵花秸稈制成粉末，用掃描電鏡分析，以對(duì)比葵花秸稈酯化改性前后的微觀形貌及其對(duì)應(yīng)物質(zhì)結(jié)構(gòu)變化，見(jiàn)圖13。

圖13 酯化改性前后葵花秸稈掃描電鏡圖(5 000×)

對(duì)比分析圖13a 和圖13b 可知， 酯化改性前， 葵花秸稈是平整的薄片， 改性后表面變得粗糙不平， 平展的結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了褶皺， 與物質(zhì)的接觸面積變大吸附位點(diǎn)增加。 結(jié)合圖11 和圖12 進(jìn)行綜合分析可知， 改性后葵花秸稈內(nèi)部基團(tuán)和微觀結(jié)構(gòu)都發(fā)生了變化， 這些變化使秸稈活性增強(qiáng)，比表面積增大， 為吸附油品提供了條件， 進(jìn)一步驗(yàn)證了改性后葵花秸稈吸油性能增強(qiáng)。

2.4.3 葵花秸稈改性后吸附機(jī)理分析

酯化改性后葵花秸稈的吸附機(jī)理見(jiàn)圖14［18］。

圖14 葵花秸稈吸附機(jī)理示圖

葵花秸稈材料酯化改性前的活化預(yù)處理，破壞了秸稈材料表面纖維素長(zhǎng)鏈分子及分子間氫鍵等作用力形成的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)， 使大量親水基團(tuán)展現(xiàn)出來(lái)， 為秸稈表面活性羥基接觸酸酐從而成功改性提供了條件?？ń斩捀男院?，葵花秸稈表面變得粗糙不平，平展的結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了褶皺，接觸面積變大，吸附位點(diǎn)增加，為吸附油品提供了條件。 當(dāng)酯化改性的葵花秸稈與油接觸時(shí)， 油分子擴(kuò)散到秸稈表面形成的微小氣孔和空心中， 油分子再?gòu)男饪缀涂招臄U(kuò)散到纖維素內(nèi)部纖維的空隙中，速控步是油分子和纖維素間的結(jié)合， 從而實(shí)現(xiàn)了改性葵花秸稈對(duì)含油廢水的吸附。

3 結(jié)束語(yǔ)

甲苯-乙醇預(yù)處理后用單因素和響應(yīng)曲面法進(jìn)一步優(yōu)化葵花秸稈酯化改性條件， 進(jìn)行改性前后葵花秸稈微觀形貌和化學(xué)結(jié)構(gòu)對(duì)比分析。 研究結(jié)果表明，甲苯-乙醇預(yù)處理酯化改性后的吸油性較好，吸油率提高了5.04 g/g，保油率也有顯著提高。 確定的最優(yōu)改性條件為，液固比20 mL/g、反應(yīng)時(shí)間8 h、反應(yīng)溫度90 ℃，在此條件下甲苯-乙醇預(yù)處理酯化改性后制得的吸油材料吸油率為21.82 g/g，相比原始葵花秸稈材料，吸油率得到明顯提高。酯化改性使秸稈材料的穩(wěn)定性降低，表面積和粗糙度增大，吸附位點(diǎn)增加,促進(jìn)了對(duì)含油廢水的吸附。