基于動態(tài)仿真的35 MWth富氧燃燒鍋爐島控制策略

劉偉龍, 余祖玨, 孫鶴銘, 冉燊銘, 黎 煜,胡 帆, 王 鵬, 柳朝暉

(1.國能國華(北京)電力研究院有限公司,北京 102211; 2.華中科技大學(xué) 煤燃燒國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430074; 3.東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份有限公司,四川自貢 643001)

煤炭是我國重要的基礎(chǔ)能源,2021年煤炭消費(fèi)量占能源消費(fèi)總量的56.0%,而在未來的一段時間內(nèi)煤炭仍是我國的主體能源[1]。在燃煤發(fā)電的同時也產(chǎn)生了大量的溫室氣體,環(huán)境受到極大污染。為達(dá)到“碳中和”、“碳達(dá)峰”的目標(biāo)[2],我國已明確將煤炭的清潔高效利用作為能源轉(zhuǎn)型的關(guān)鍵。碳捕集、利用與封存(CCUS)技術(shù)是煤炭清潔高效利用的重要發(fā)展方向,同時也是CO2減排最有前景的技術(shù)之一[3-4]。

目前,主流的碳捕集技術(shù)包含燃燒前捕集、富氧燃燒和燃燒后捕集3類[5]。將O2與CO2混合后參與化石燃料的燃燒過程也稱為O2/CO2燃燒[6]。富氧燃燒技術(shù)是降低燃煤電廠CO2排放量最有潛力的技術(shù)之一[7],可直接將CO2液化進(jìn)行捕集[8],且在電廠原有的基礎(chǔ)上進(jìn)行改造容易實(shí)現(xiàn)大規(guī)模應(yīng)用,還能在很大程度上限制其他污染物的排放,近年來受到眾多學(xué)者的關(guān)注[4,9]。

Oko等[10]建立了500 MW亞臨界燃煤電廠模型并進(jìn)行了動態(tài)仿真,結(jié)果表明與階躍擾動相比,斜坡擾動對系統(tǒng)的影響更小,輸出的波動更小,過程干擾也更小。Zhao等[11]利用GSE軟件對660 MW超臨界燃煤電廠進(jìn)行了動態(tài)仿真,提出5種方案以提高抽汽過程的靈活性和可靠性。近年來,富氧燃燒機(jī)組的動態(tài)仿真也成為熱點(diǎn)。Sachajdak等[12]利用3種仿真軟件對富氧燃燒系統(tǒng)進(jìn)行了聯(lián)合仿真研究,結(jié)果表明當(dāng)額定載荷變化時,系統(tǒng)主要參數(shù)變化規(guī)律與目標(biāo)相符。Luo等[13]利用Aspen plus和Aspen plus dynamics分別建立了3 MWth富氧燃燒系統(tǒng)煙氣側(cè)穩(wěn)態(tài)和動態(tài)模型,驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性,并分析了延遲時間對系統(tǒng)的影響。Postler等[14]基于250 MWth的富氧燃燒系統(tǒng)概念模型開展了動態(tài)仿真研究,結(jié)果顯示當(dāng)負(fù)荷變化率達(dá)到2%/min時,供氧速率需為2.5%/min。Yamada等[15]提出應(yīng)由鍋爐運(yùn)行負(fù)荷確定供氧量,通過控制循環(huán)煙氣量調(diào)節(jié)進(jìn)入爐膛的氧體積分?jǐn)?shù)。Jin等[16-17]利用Aspen Plus和Aspen Plus Dynamics建立了600 MW富氧燃燒系統(tǒng)全流程仿真模型,研究了燃料階躍擾動對汽水兩側(cè)參數(shù)的影響,對模式切換也進(jìn)行了仿真。Chen等[18]研究了2種控制方案下富氧燃燒系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)。目前,針對富氧燃燒系統(tǒng)控制方案的研究已經(jīng)有了一定的進(jìn)展,但還沒有一套詳細(xì)可行的富氧燃燒電廠控制方案。

筆者借助Aspen Plus Dynamics,對國內(nèi)首套35 MWth富氧燃燒工業(yè)示范裝置鍋爐島的運(yùn)行控制邏輯設(shè)計(jì)和運(yùn)行策略進(jìn)行了研究。在負(fù)荷擾動和變負(fù)荷的情況下,利用控制系統(tǒng)來抵御外界的干擾,自動調(diào)整相關(guān)執(zhí)行機(jī)構(gòu),以滿足一定的參數(shù)要求以及電網(wǎng)對負(fù)荷變化的要求。

1 模型的建立

基于Aspen plus軟件,建立了35 MWth富氧燃燒示范裝置鍋爐島的穩(wěn)態(tài)模型[19]。根據(jù)實(shí)際系統(tǒng)運(yùn)行的相關(guān)參數(shù),完成穩(wěn)態(tài)模型的驗(yàn)證,繼而基于Aspen Plus Dynamics,導(dǎo)入設(shè)備的相關(guān)動態(tài)參數(shù),完成動態(tài)模型的轉(zhuǎn)換,在此基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)和優(yōu)化控制結(jié)構(gòu)。

1.1 模型流程

與傳統(tǒng)電廠相比,35 MWth富氧燃燒示范裝置增加了空氣分離系統(tǒng)和煙氣循環(huán)系統(tǒng),可以在“空氣”和“富氧”2種模式下運(yùn)行,2種運(yùn)行模式的差別主要體現(xiàn)在風(fēng)煙側(cè)。在“富氧”模式下,尾部煙氣被分成2部分,一部分經(jīng)過CO2壓縮純化系統(tǒng)(CPU)的壓縮、純化和分離得到高濃度CO2,或通過煙囪排到大氣中,另一部分按照一定的循環(huán)倍率分別進(jìn)入到一次風(fēng)管道和二次風(fēng)管道中。進(jìn)入一次風(fēng)管道的煙氣與氧氣混合形成具有一定氧體積分?jǐn)?shù)的一次風(fēng),一次風(fēng)經(jīng)過一次風(fēng)機(jī)(PF)增壓后輸送煤粉進(jìn)入爐膛。進(jìn)入二次風(fēng)管道的煙氣可以是經(jīng)過冷凝器(CDE)冷凝的干煙氣,也可以是在冷凝器之前引出的濕蒸汽,對應(yīng)的煙氣循環(huán)方式分別為干循環(huán)和濕循環(huán),此部分煙氣與氧氣混合形成具有一定氧體積分?jǐn)?shù)的二次風(fēng)。

由于富氧燃燒鍋爐系統(tǒng)流程與常規(guī)電廠有所不同,爐內(nèi)燃燒氣氛有較大差別,并且系統(tǒng)的耦合性更強(qiáng),因此應(yīng)制定適用于富氧燃燒系統(tǒng)的運(yùn)行控制方案。

參考空氣燃燒的常規(guī)電廠結(jié)構(gòu),圖1給出了35 MWth富氧燃燒鍋爐島的流程圖。對建立的35 MWth富氧燃燒系統(tǒng)模型進(jìn)行仿真,將得到的模擬結(jié)果與現(xiàn)場數(shù)據(jù)進(jìn)行對比驗(yàn)證,驗(yàn)證數(shù)據(jù)見表1。由表1可知,模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相差不大,誤差均在可接受范圍內(nèi),可以認(rèn)為模型在一定程度上能夠反映實(shí)際系統(tǒng)的情況。

表1 35 MWth富氧燃燒煙氣組分模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對比

AH—空氣預(yù)熱器;CDE—冷凝器;DHT—噴水減溫器;DST—堿液脫硫塔;DW—靜電除塵器;FE—省煤器;HTS—高溫過熱器;IF—引風(fēng)機(jī);LTS—低溫過熱器;MCZ—爐膛燃燒區(qū);PF—一次風(fēng)機(jī);PS—屏式過熱器;SF—二次風(fēng)機(jī);SP—汽包;V-CI1—一次風(fēng)量調(diào)節(jié)閥;V-CI2—二次風(fēng)量調(diào)節(jié)閥;V-F0—引風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)閥;V-FW—給水閥;V-O1—一次風(fēng)道注氧閥門;V-O2—二次風(fēng)道注氧閥門;V-SW—噴水減溫閥;WCW—水冷壁。

1.2 控制系統(tǒng)

富氧燃燒系統(tǒng)的設(shè)備結(jié)構(gòu)復(fù)雜,包含了煙氣循環(huán)和回收、空氣燃燒/富氧燃燒模式切換等復(fù)雜過程[20],而煤粉富氧燃燒包括燃燒和傳熱2個主要過程[21],所以煙氣側(cè)控制邏輯針對這2個過程進(jìn)行設(shè)計(jì),將燃燒室尾部煙氣中氧體積分?jǐn)?shù)作為評判煤粉燃燒水平的依據(jù),用主蒸汽溫度來表征傳熱情況。

另外,對于新增的煙氣循環(huán)系統(tǒng),循環(huán)煙氣在爐膛燃燒過程及傳熱過程中均起著重要作用,循環(huán)煙氣壓力和爐膛壓力均為需要保持穩(wěn)定的變量[22]。

此外,在煤粉富氧燃燒過程中,需要嚴(yán)格控制一次風(fēng)中的氧體積分?jǐn)?shù),以免煙氣中的氧體積分?jǐn)?shù)過高,影響到煤粉輸送的安全。35 MWth富氧燃燒系統(tǒng)控制方案的控制目標(biāo)見表2。

表2 富氧燃燒模式下控制的目標(biāo)參數(shù)

對于35 MWth富氧燃燒系統(tǒng)控制層,建立流量、壓力、組分和溫度控制回路[23]。利用“汽機(jī)跟隨”的運(yùn)行方式對35 MWth富氧燃燒示范裝置進(jìn)行負(fù)荷調(diào)控,在變負(fù)荷工況下直接改變?nèi)剂狭?再調(diào)節(jié)進(jìn)風(fēng)量,在控制器中設(shè)定風(fēng)量的最低值。二次風(fēng)量主要參考尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行調(diào)節(jié)。汽水側(cè)主要通過調(diào)節(jié)給水質(zhì)量流量來控制汽包水位,利用三沖量調(diào)節(jié)系統(tǒng)來降低虛假水位的影響。此示范裝置利用一級噴水減溫方式來調(diào)節(jié)主蒸汽溫度。

系統(tǒng)發(fā)育樹構(gòu)建：將所測定的細(xì)菌16S rDNA基因序列分別與GenBank數(shù)據(jù)庫進(jìn)行BLASTn和RDP Classifier相似性分析，選取與實(shí)驗(yàn)菌株親緣關(guān)系相對較近的標(biāo)準(zhǔn)菌株用Clustalw軟件進(jìn)行序列比對，采用MEGA 5軟件進(jìn)行系統(tǒng)發(fā)育分析，構(gòu)建系統(tǒng)發(fā)育樹。

流量控制參數(shù)主要為汽水質(zhì)量流量和燃料質(zhì)量流量。通過控制給水閥一級噴水減溫閥來調(diào)節(jié)給水質(zhì)量流量和主蒸汽溫度。燃料質(zhì)量流量的控制參數(shù)包括煤、空氣、氧氣和循環(huán)煙氣質(zhì)量流量。通過控制一次風(fēng)道和二次風(fēng)道的注氧閥門來調(diào)節(jié)進(jìn)入一次風(fēng)和二次風(fēng)的氧氣質(zhì)量流量,通過控制一次風(fēng)機(jī)和二次風(fēng)機(jī)分別調(diào)節(jié)一次風(fēng)和二次風(fēng)質(zhì)量流量。壓力控制參數(shù)主要為爐膛壓力,可通過調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)閥來控制。組分控制參數(shù)主要為煙氣中氧體積分?jǐn)?shù),需要調(diào)節(jié)注氧量,將爐膛出口的氧體積分?jǐn)?shù)控制在3%～6%內(nèi)。溫度控制參數(shù)主要為主蒸汽溫度,通過控制布置在低溫過熱器出口的噴水減溫閥來調(diào)節(jié)。

完成上述控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)步驟后,獲得富氧燃燒鍋爐島煙氣側(cè)控制結(jié)構(gòu)(見圖1),其主要包括4個流量控制模塊、1個壓力控制模塊、2個組分控制模塊、1個溫度控制模塊和5個延時模塊。

1.3 控制器參數(shù)整定

對于控制回路,參數(shù)測量的延時情況和選取的控制器動態(tài)參數(shù)是影響動態(tài)響應(yīng)準(zhǔn)確性的重要因素。在控制器的設(shè)計(jì)中,由于溫度和組分測量的動態(tài)延遲很長,所以其控制器的設(shè)計(jì)比流量控制器的設(shè)計(jì)更復(fù)雜。在Aspen Plus Dynamics中,可以使用延時模塊來表征參數(shù)測量過程的延時。不同控制器參數(shù)的控制效果有很大差別。在Aspen Plus Dynamics中,整定PID控制器的參數(shù)需進(jìn)行如下操作:首先,在閉環(huán)回路中設(shè)置控制器,輸入擾動振幅(通常為5%);之后進(jìn)行繼電反饋測試;測試結(jié)束后,利用Zielger-Nichols整定方法[24]對PID控制器計(jì)算出的增益和積分時間進(jìn)一步進(jìn)行整定,從而得出比較合理的控制器參數(shù)。延遲時間和整定參數(shù)見表3。其中,ΔT表示延時時間,Kp表示比例增益,Ti表示積分時間,Td表示微分時間。

表3 富氧燃燒模式下控制器參數(shù)

2 結(jié)果分析與討論

將煤粉量階躍變化和鍋爐負(fù)荷變化作為測試工況,對爐膛壓力、爐膛出口煙氣中氧體積分?jǐn)?shù)和主蒸汽溫度等參數(shù)進(jìn)行跟蹤,以分析富氧燃燒鍋爐島的動態(tài)特性。

2.1 階躍擾動分析

由于在相同程度上降低熱負(fù)荷和增加熱負(fù)荷時系統(tǒng)響應(yīng)相反[13,19],因此只討論熱負(fù)荷降低的情況。圖2為燃料擾動及負(fù)荷響應(yīng)情況。由圖2可知,同時使未配置和配置控制系統(tǒng)的鍋爐島的燃料量階躍變化4%。隨著燃料質(zhì)量流量階躍減小,爐膛內(nèi)燃燒過程產(chǎn)生的熱量也隨之減小,水冷壁傳熱量約減小3.3%。

(a) 燃料質(zhì)量流量的階躍變化

圖3給出了風(fēng)煙系統(tǒng)在開環(huán)和閉環(huán)時參數(shù)模擬值與實(shí)驗(yàn)值的對比,其中實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)是在配置部分控制器情況下得到的參數(shù)。在出現(xiàn)運(yùn)行干擾的情況下,閉環(huán)控制可以較快速地將參數(shù)控制在合理范圍內(nèi)。與實(shí)驗(yàn)相比,閉環(huán)控制可以更平穩(wěn)地將爐膛壓力控制為微正壓。閉環(huán)控制下尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)模擬值比實(shí)驗(yàn)值更接近穩(wěn)定值,且波動更小。圖3(e)中,測量時出現(xiàn)了壞點(diǎn),但二次風(fēng)量的變化趨勢與閉環(huán)控制下模擬值一致,兩者的誤差為2.3%,符合工程誤差。穩(wěn)定后一次風(fēng)量、一次風(fēng)循環(huán)量和二次風(fēng)循環(huán)量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)較平均地落在模擬值附近。從圖3可以看出,閉環(huán)控制下模擬值與實(shí)驗(yàn)值基本匹配,在所建閉環(huán)控制系統(tǒng)作用下參數(shù)的變化可以比較準(zhǔn)確地反映實(shí)際系統(tǒng)的參數(shù)變化情況,并且控制過程平穩(wěn),能夠快速收斂。

(a) 爐膛壓力

2.2 測量延時分析

在商業(yè)鍋爐運(yùn)行控制過程中,測量延時是不可忽略的一個因素,這是因?yàn)槠鋵刂葡到y(tǒng)參數(shù)整定及系統(tǒng)穩(wěn)定性有很大影響。延時和未延時的系統(tǒng)參數(shù)響應(yīng)情況如圖4所示。爐膛尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)延時曲線峰值達(dá)到5.5%,谷值為2.5%,未延時曲線則在較窄的區(qū)間內(nèi)波動,爐膛壓力曲線也反映了同樣的趨勢。圖4(c)與圖4(e)中延時與未延時曲線的重合度均較高,延時曲線在轉(zhuǎn)折處有些過調(diào),無延時曲線則比較平穩(wěn)。一次風(fēng)氧氣體積分?jǐn)?shù)的延時曲線在拐點(diǎn)的超調(diào)量較二次風(fēng)氧氣體積分?jǐn)?shù)更大,這是因?yàn)橐淮物L(fēng)氧氣體積分?jǐn)?shù)是測量參數(shù),直接調(diào)節(jié)時變化幅度較大?？梢钥闯?延時測量會影響控制系統(tǒng)參數(shù)的整定,進(jìn)而影響系統(tǒng)參數(shù)的響應(yīng)。不同延時下控制器參數(shù)的整定也不同,延時越長,其相應(yīng)的控制器整定參數(shù)越寬松,比例控制器參數(shù)變小,積分時間變長。有延時的系統(tǒng)控制器整定更復(fù)雜,收斂性較差。

(a) 尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)

2.3 負(fù)荷變化

(a) 煤量

如圖6所示,在負(fù)荷發(fā)生變化后,尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)和爐膛壓力也發(fā)生變化,可以看出通過控制器控制,二者均在合理范圍內(nèi)波動,氧氣體積分?jǐn)?shù)在3.8%上下波動,而壓力變化范圍為-100～100 Pa,在擾動結(jié)束后爐膛壓力也快速回到微正壓的區(qū)間。在煙氣循環(huán)倍率保持在0.72的情況下,一次風(fēng)循環(huán)量和二次風(fēng)循環(huán)量的變化情況與給定循環(huán)倍率下的控制值(煙氣循環(huán)量×循環(huán)倍率)基本一致,說明一、二次風(fēng)循環(huán)控制可以很好地跟蹤指定值。在變負(fù)荷過程中,由于減溫水參與主蒸汽溫度的調(diào)節(jié),主蒸汽溫度在整個過程中基本在設(shè)定值左右波動。

(a) 尾部氧氣體積分?jǐn)?shù)

如圖7所示,當(dāng)負(fù)荷降低時,由于循環(huán)煙氣量減小,管道內(nèi)殘留的過量氧氣使得一次風(fēng)氧體積分?jǐn)?shù)超出設(shè)定值,氧體積分?jǐn)?shù)信號反饋給氧氣質(zhì)量流量控制器,通過控制氧氣閥門來調(diào)節(jié)一次風(fēng)的氧氣體積分?jǐn)?shù)。二次風(fēng)的氧氣體積分?jǐn)?shù)不是控制參數(shù),其值始終在30%左右,與設(shè)計(jì)值基本保持一致,可以將其作為判斷系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)的參考?？傃趿繛橐淮物L(fēng)氧量和二次風(fēng)氧量之和,一、二次風(fēng)氧量的變化率分別為2.26%和5.5%,基本上與負(fù)荷變化一致,但由于在模擬過程中考慮了漏風(fēng)的因素,因此所需氧量較不漏風(fēng)時更小,管道中氧氣體積分?jǐn)?shù)偏大。

(a) 一次風(fēng)管道注氧量

對比在2種負(fù)荷變化率下系統(tǒng)參數(shù)的變化,相對于負(fù)荷變化率為2%/min,負(fù)荷變化率為5%/min時系統(tǒng)各參數(shù)的波動更大,但各參數(shù)的波動均在合理范圍內(nèi)(未發(fā)散),而且能夠快速收斂。

3 結(jié) 論

(1) 在燃料量發(fā)生4%的階躍擾動時,所建的控制系統(tǒng)可以有效調(diào)節(jié)各參數(shù)在合理范圍內(nèi)變化,模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)基本吻合,控制過程穩(wěn)定且收斂迅速。

(2) 測量延時會影響控制器參數(shù)的整定和參數(shù)調(diào)節(jié),在測量過程中應(yīng)盡量減少延遲,以提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

(3) 在不同變負(fù)荷工況下,控制系統(tǒng)均能自動調(diào)節(jié)各參數(shù)至合理范圍內(nèi),且負(fù)荷變化率為2%/min時系統(tǒng)各參數(shù)的波動比負(fù)荷變化率為5%/min時更小,系統(tǒng)參數(shù)也更加合理。