基于核磁共振技術(shù)的致密巖心高溫高壓自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)

楊 雪 廖銳全 袁 旭

（1. 荊州學(xué)院能源學(xué)院，湖北 荊州 434023；2. 長江大學(xué)石油工程學(xué)院，湖北 武漢 430100）

0 引 言

水力壓裂技術(shù)作為提高致密儲(chǔ)層采收率的有效方法[1‐2］，通過大規(guī)模注入壓裂液溝通地層中微裂縫，形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，提高基質(zhì)與裂縫的接觸面積，裂縫內(nèi)壓裂液在滲吸作用下置換基質(zhì)孔隙內(nèi)的原油，從而提高原油采收率[3］。致密儲(chǔ)層具有低孔、低滲的特征，富含納米?微米級(jí)孔隙，毛細(xì)管力作用更強(qiáng)，滲吸效率更好，因此自發(fā)滲吸作用在提高基質(zhì)原油采收率中起主導(dǎo)作用[4‐5］。

近年來，一些學(xué)者通過數(shù)值模擬與室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究了滲吸作用影響因素與增產(chǎn)規(guī)律。李斌會(huì)等[6］、楊正明等[7］、谷瀟雨等[8］研究了基質(zhì)形狀、潤濕性、裂縫、滲透率、孔喉結(jié)構(gòu)等因素對(duì)滲吸采收率的影響規(guī)律；黨海龍等[9］研究發(fā)現(xiàn)潤濕性是控制滲吸采收率的主導(dǎo)因素；劉繼梓等[10］研究了高溫高壓條件下人工造縫后的巖心滲吸規(guī)律，認(rèn)為水力壓裂增大改造體積是提高采收率的關(guān)鍵。常規(guī)實(shí)驗(yàn)側(cè)重于定性研究不同條件下的滲吸規(guī)律，而對(duì)滲吸過程中微觀孔隙內(nèi)原油流動(dòng)、分布規(guī)律研究較少。作為對(duì)巖心孔隙結(jié)構(gòu)非破壞性技術(shù)，核磁共振被廣泛應(yīng)用于研究多孔介質(zhì)的孔隙結(jié)構(gòu)以及孔隙內(nèi)的流體特征。F.P.Lai 等[11］研究了滲吸過程中巖心孔隙內(nèi)流體的流動(dòng)特征，發(fā)現(xiàn)不同孔隙內(nèi)，滲吸對(duì)原油采收率影響差異較大；Y.Q.Hu 等[12］從滲吸機(jī)理、實(shí)驗(yàn)以及數(shù)值模擬等多方面總結(jié)了滲吸作用規(guī)律，并著重分析了水與巖石的相互作用及其對(duì)核磁共振滲吸實(shí)驗(yàn)中孔隙類型判斷與采收率計(jì)算的影響；L.L.Yao 等[13］考慮壓力的影響設(shè)計(jì)加壓滲吸實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)高壓條件下極大提高了滲吸效率，且孔隙尺寸越大效果越顯著；為更精確劃分微觀孔隙結(jié)構(gòu)，Z.L.Cheng 等[14］結(jié)合高壓壓汞與核磁共振技術(shù)，確定了亞微孔是致密巖心最主要孔隙類型，且具有最大的滲吸貢獻(xiàn)率；周德勝等[15］利用核磁共振技術(shù)劃分巖心孔隙尺寸，研究了不同孔隙的滲吸規(guī)律，并將滲吸劃分為不同階段；F.P.Lai 等[16］解釋了孔隙結(jié)構(gòu)特征對(duì)自發(fā)滲吸的影響，發(fā)現(xiàn)滲透率、平均孔徑和平均孔喉比與滲吸采收率呈正相關(guān)，且平均孔徑是影響滲吸的最主要參數(shù)；X.X.Ren 等[17‐18］對(duì)比了不同模式下的滲吸規(guī)律，認(rèn)為小孔隙相對(duì)采出程度較高，而整體采收率主要受大孔隙影響。

巖心滲吸規(guī)律的研究已從宏觀轉(zhuǎn)變到微觀，但大多數(shù)實(shí)驗(yàn)仍在常溫常壓條件下進(jìn)行。高溫高壓條件下，儲(chǔ)層流體性質(zhì)會(huì)發(fā)生改變，且較高外部壓力下的滲吸作用與常規(guī)壓力下的滲吸作用相比，差異較大。而壓裂后裂縫對(duì)滲吸作用的影響研究較少。

本文選取典型致密砂巖巖心，研究了高溫高壓條件下的自發(fā)滲吸規(guī)律，分析了溫度、壓力、滲透率以及裂縫對(duì)滲吸的影響，結(jié)合高壓壓汞與核磁共振技術(shù)，劃分巖心孔隙結(jié)構(gòu)，核磁共振監(jiān)測孔隙原油含量變化，通過計(jì)算定量表征特定孔隙的滲吸速度與滲吸采收率。

本次研究成果加深了對(duì)微觀滲吸機(jī)理的認(rèn)識(shí)，實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)模擬了儲(chǔ)層條件，可為油田現(xiàn)場合理利用滲吸作用、增加產(chǎn)量提供可靠依據(jù)。

1 微觀孔隙結(jié)構(gòu)表征原理

核磁共振是通過測量弛豫時(shí)間T2研究巖心中的孔隙結(jié)構(gòu)和流體運(yùn)移規(guī)律。飽和流體的巖心放置于磁場中，孔隙流體內(nèi)氫核發(fā)生橫向弛豫，通過測試得到T2譜，單孔中T2弛豫包括流體本身弛豫T2B、巖石表面弛豫T2S以及分子擴(kuò)散弛豫T2D，通?？梢员硎緸?/p>

一般流體本身的弛豫T2B可忽略不計(jì)；另外，通過調(diào)節(jié)磁場可將擴(kuò)散弛豫T2D最小化。因此弛豫時(shí)間T2可改寫為

式中：ρ——弛豫率，mm/s；SV——巖心比表面積，m2/g；FS——孔隙形狀因子；r——孔隙半徑，μm。

由于FS與ρ均為常數(shù)，因此引用常數(shù)C表示，式（2）簡化為

公式（3）表征了T2弛豫與孔隙半徑r的對(duì)應(yīng)關(guān)系，結(jié)合壓汞實(shí)驗(yàn)孔徑分布數(shù)據(jù)與T2譜數(shù)據(jù)，確定轉(zhuǎn)換系數(shù)C，即可根據(jù)T2譜數(shù)據(jù)得到孔隙半徑分布。

2 自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)

2.1 實(shí)驗(yàn)樣品

2.1.1 實(shí)驗(yàn)巖心

選取準(zhǔn)噶爾盆地二疊系風(fēng)城組的致密砂巖儲(chǔ)層巖心，對(duì)巖心樣品進(jìn)行切割打磨，尺寸為直徑25 mm、長度50 mm。使用苯與甲醇溶液徹底清洗后，在105 ℃下干燥48 h，測量巖心尺寸，并進(jìn)行氦氣孔隙度、氮?dú)鉂B透率、Amott 法親水指數(shù)測試。

結(jié)果表明，巖心均表現(xiàn)出親水性，巖心M2 的孔隙度、滲透率較小，巖心M1、M3 的孔隙度、滲透率較大且比較接近（表1），巖心M3 表面存在微小的天然裂縫。

表1 實(shí)驗(yàn)巖心參數(shù)Table 1 Parameters of experiment cores

2.1.2 實(shí)驗(yàn)流體

為了在核磁共振測試中屏蔽氫信號(hào)，實(shí)驗(yàn)采用重水（D2O）配制模擬地層水，水型為CaCl2型，礦化度為46 g/L。實(shí)驗(yàn)?zāi)M油為地層脫氣原油與航空煤油以體積比4∶1 配制，常溫（20 ℃）條件下測試模擬油密度為0.85 g/cm3、黏度為2.53 mPa·s。

2.2 實(shí)驗(yàn)方法

2.2.1 壓汞實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)采用巖心切割下的短巖心，巖心清潔后在105 ℃條件下干燥處理，然后往樣品中注入汞，最大注入壓力為228 MPa，測試得到進(jìn)汞與退汞壓力曲線，根據(jù)Washburn 方程毛細(xì)管力和孔隙半徑關(guān)系式，得到巖心孔徑分布。

2.2.2 核磁共振測試

采用紐邁MesoMR23‐060H‐I 核磁共振儀（共振頻率21.242 MHz），對(duì)初始飽和油的巖心以及在滲吸不同時(shí)間點(diǎn)分別進(jìn)行核磁共振測試，根據(jù)T2振幅表征巖心孔隙內(nèi)油的體積。通過計(jì)算不同弛豫時(shí)間范圍內(nèi)累計(jì)振幅的變化，C.L.Dai 等[19］利用不同弛豫時(shí)間范圍內(nèi)累計(jì)振幅變化，計(jì)算滲吸過程中巖心孔隙內(nèi)的原油采收率，具體計(jì)算公式為：

式中：ai——不同T2點(diǎn)的信號(hào)相對(duì)振幅，i=1，2，…，n；A——累計(jì)相對(duì)振幅，表征孔隙內(nèi)油的體積；A0——滲吸開始前巖心初始累計(jì)相對(duì)振幅，表征開始前孔隙內(nèi)油的體積；An——某一滲吸時(shí)刻的累計(jì)相對(duì)振幅，表征某一滲吸時(shí)刻孔隙內(nèi)油的體積；R——孔隙內(nèi)的原油滲吸采收率，%。

2.2.3 滲吸實(shí)驗(yàn)

圖1 為巖心自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)裝置示意，實(shí)驗(yàn)裝置主要由滲吸室、柱塞泵、中間容器、恒溫器等設(shè)備組成。

圖1 巖心自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)裝置示意Fig. 1 Schematic diagram of core spontaneous imbibition experiment equipment

滲吸實(shí)驗(yàn)步驟：

（1）將清潔干燥處理后的巖心置于真空飽和裝置中，在20 MPa 壓力下飽和油，然后擦干表面進(jìn)行核磁共振測試，得到巖心飽和油的T2譜，再將飽和油的巖心放置于模擬油中進(jìn)行老化處理；

（2）將處理好的巖心置于滲吸室，用真空泵抽真空后，用柱塞泵泵入溶液充滿滲吸室，控制壓力、溫度條件，然后進(jìn)行滲吸實(shí)驗(yàn)，記錄滲吸開始時(shí)間；

（3）在滲吸某一時(shí)間點(diǎn)停泵泄壓，停止加熱，打開滲吸室取出巖心，擦干巖心表面后立即進(jìn)行核磁共振測試，得到不同滲吸時(shí)間點(diǎn)的T2譜；

（4）將測試后的巖心重新放置于滲吸室，重復(fù)步驟（2）、（3），繼續(xù)進(jìn)行滲吸實(shí)驗(yàn)；

（5）當(dāng)某一時(shí)刻測試巖心的核磁共振T2譜對(duì)比上一測試時(shí)間不再發(fā)生變化時(shí)，則認(rèn)為此時(shí)滲吸作用結(jié)束，實(shí)驗(yàn)停止。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

3.1 致密巖心孔隙結(jié)構(gòu)的表征

分別對(duì)3 塊樣品進(jìn)行高壓壓汞測試，毛細(xì)管壓力曲線如圖2 所示。巖心M1、M3 進(jìn)汞飽和度相對(duì)較高（96%），且曲線比較接近，而巖心M2 的進(jìn)汞飽和度較低（92%），說明巖心M2 具有更小的孔喉。對(duì)比巖心孔隙尺寸分布（圖3），3 塊巖心孔徑分布范圍基本相同，但巖心M2 的孔徑分布峰值在0.12 μm，巖心M1、M3 峰值在0.23 μm，均分布于亞微孔范圍，且?guī)r心M2 更加致密。

圖2 巖心M1、M2、M3進(jìn)汞、退汞曲線Fig. 2 Mercury-injection and mercury-ejection curves of cores M1, M2 and M3

圖3 巖心M1、M2、M3孔徑與汞飽和度關(guān)系Fig. 3 Relationship between pore radius and mercury saturation of cores M1, M2 and M3

圖4 為飽和油的巖心核磁共振T2譜，3 塊巖心T2相對(duì)振幅曲線均表現(xiàn)為3 峰形態(tài)，且?guī)r心M1、M3 峰值及其對(duì)應(yīng)的T2弛豫時(shí)間較接近，巖心M2相對(duì)振幅峰值較低且向左偏移，表明巖心M2 更為致密，孔隙體積較小。根據(jù)式（3）可知巖心孔隙半徑r與核磁共振T2弛豫時(shí)間呈線性正相關(guān)。因此，繪制了巖心M1 孔隙半徑累計(jì)頻率與不同轉(zhuǎn)換系數(shù)C下的累計(jì)相對(duì)振幅擬合曲線，得到擬合效果最好的轉(zhuǎn)換系數(shù)C，如圖5 所示。

圖4 飽和油下巖心M1、M2、M3的T2譜Fig. 4 T2 spectrum of oil-saturated cores M1, M2 and M3

圖5 巖心M1不同轉(zhuǎn)換系數(shù)C的擬合曲線Fig. 5 Fitting curves of core M1 with different conversion coefficient C

在較小孔徑范圍內(nèi)（r<0.15 μm）C=0.1 擬合較好，較大孔徑范圍內(nèi)（r≥1 μm）C=0.08 擬合較好，通過進(jìn)一步擬合，得到巖心M1 最佳轉(zhuǎn)換系數(shù)為0.092。對(duì)巖心M2、M3 進(jìn)行相同處理，最佳轉(zhuǎn)換系數(shù)分別為0.078、0.097。

表2 為利用轉(zhuǎn)換系數(shù)C計(jì)算的3 塊巖心核磁共振T2與其對(duì)應(yīng)的孔隙半徑，并以弛豫時(shí)間10、100 ms 為邊界，將巖心孔徑劃分為3 種孔隙類型。根據(jù)致密砂巖孔隙的尺寸劃分標(biāo)準(zhǔn)，即亞微孔（r<1 μm）、微 孔（1 μm≤r<10 μm） 以 及 大 孔（r≥10 μm），巖心M1、M2、M3 的亞微孔對(duì)應(yīng)的孔隙尺寸分別為r<0.92 μm、r<0.78 μm、r<0.97 μm。計(jì)算不同類型孔隙占巖心整體孔隙比例，結(jié)果表明致密巖心以亞微孔為主，微孔、大孔比例較小，符合典型的致密砂巖孔隙特征[20］。

表2 巖心M1、M2、M3的孔隙結(jié)構(gòu)特征Table 2 Pore structure characteristics of cores M1, M2 and M3

利用核磁共振監(jiān)測滲吸過程中不同巖心孔隙內(nèi)含油量變化，可以明確致密巖心的滲吸規(guī)律。

3.2 巖心高溫高壓滲吸核磁共振測試結(jié)果

3.2.1 不同孔隙結(jié)構(gòu)的滲吸規(guī)律

巖心高溫高壓（70 ℃、15 MPa）滲吸核磁共振測試T2對(duì)應(yīng)的信號(hào)相對(duì)振幅曲線如圖6 所示。滲吸前24 h 內(nèi)T2相對(duì)振幅下降幅度較大，對(duì)比3 塊巖心可以發(fā)現(xiàn)，巖心M2 相對(duì)振幅下降較慢，滲吸結(jié)束后保持較高的相對(duì)振幅，說明孔隙內(nèi)的原油滲吸采出程度較低，結(jié)合巖心M2 的低孔隙度、低滲透率以及較小的孔喉結(jié)構(gòu)特征，表明巖心越致密，其最終滲吸采收率越小。

圖6 不同測試時(shí)間的高溫高壓巖心M1、M2、M3滲吸T2譜Fig. 6 High-temperature and high-pressure imbibition T2 spectrum of cores M1, M2 and M3 at different testing time

對(duì)比不同孔隙結(jié)構(gòu)，滲吸過程中相對(duì)振幅下降幅度依次為亞微孔、微孔、大孔，亞微孔作為原油的主要儲(chǔ)集空間，在滲吸開始后孔隙內(nèi)的油將快速被水取代，而微孔與大孔滲吸初期相對(duì)振幅下降較快，而隨著滲吸的進(jìn)行，相對(duì)振幅下降變慢，且在大孔中表現(xiàn)得更為顯著，大孔在滲吸4 h 后相對(duì)振幅基本不變。

分析巖心滲吸過程中的相對(duì)振幅變化，發(fā)現(xiàn)第1 個(gè)振幅峰值逐漸向左偏移，在圖6 中將振幅峰值點(diǎn)連接，形成一條向左傾斜的虛線，小孔隙中毛細(xì)管力更大，在滲吸作用中逐漸占據(jù)主導(dǎo)地位。滲吸過程中大孔隙的尺寸與范圍均減小，在巖心M2中表現(xiàn)得更為明顯。大孔隙由于流動(dòng)阻力小，在短時(shí)間內(nèi)油被快速排出，而小孔隙中流動(dòng)阻力大，置換的油會(huì)流向大孔隙，因此在滲吸過程中大孔隙必然能檢測出油的信號(hào)，與孔隙尺寸減小的現(xiàn)象不符。造成孔隙尺寸減小的原因，主要是由于巖心的親水性，在滲吸過程中，水將會(huì)吸附在孔隙壁面上形成水膜，油以油滴的形式存在于孔隙之中，而核磁共振監(jiān)測的是油中的氫信號(hào)，油滴半徑小于真實(shí)孔隙半徑，因此大孔隙被識(shí)別為較小的孔隙，核磁測試結(jié)果表現(xiàn)為大孔隙消失，孔隙范圍減小，大孔隙的滲吸采收率會(huì)被高估，而較小孔隙的采收率會(huì)被低估。實(shí)驗(yàn)巖心以亞微孔為主，這類小孔隙的真實(shí)滲吸采收率會(huì)更高。

3.2.2 溫度、壓力對(duì)滲吸作用的影響

采用巖心M1，徹底清洗并飽和原油，按照常溫常壓（20 ℃、0.1 MPa）、高溫常壓（70 ℃、0.1 MPa）以及高溫高壓（70 ℃、15 MPa）3 個(gè)階段開展?jié)B吸實(shí)驗(yàn)，每個(gè)階段均在滲吸基本完成（相對(duì)振幅不再下降）后切換實(shí)驗(yàn)條件，圖7 為分階段滲吸實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

圖7 改變實(shí)驗(yàn)條件下巖心M1的滲吸T2譜Fig. 7 Imbibition T2 spectrum of core M1 in changed experimental conditions

常溫常壓階段巖心相對(duì)振幅下降較小，提高溫度至70 ℃后，相對(duì)振幅發(fā)生明顯下降，主要由于溫度升高，流體黏度降低，油水兩相滲流阻力減小，流動(dòng)性增強(qiáng)，提高了滲吸效率。進(jìn)一步提高壓力至15 MPa，短時(shí)間內(nèi)相對(duì)振幅快速降低，對(duì)比常壓條件下相對(duì)振幅降低了120%，說明壓力對(duì)提高滲吸效率作用顯著，壓力升高，在壓差作用下，孔隙吸水速度加快，提高滲吸效率。對(duì)比3 個(gè)階段的滲吸規(guī)律，表明致密巖心滲吸過程中壓力影響程度大于溫度，另外，高溫高壓滲吸與常規(guī)滲吸實(shí)驗(yàn)結(jié)果存在較大差異，設(shè)計(jì)高溫高壓滲吸實(shí)驗(yàn)更能反映儲(chǔ)層實(shí)際情況。

3.2.3 裂縫對(duì)滲吸作用的影響

采用線切割將巖心M3 在橫截面上等分切割人工造縫，裂縫長度為巖心長度的一半，未完全切斷巖心。人工造縫是為了模擬壓裂對(duì)滲吸的影響，開展高溫高壓滲吸實(shí)驗(yàn)，并進(jìn)行核磁共振測試。值得注意的是，在取出巖心時(shí)，將巖心在滲吸室晃動(dòng)，降低裂縫壁面的黏附油對(duì)測試結(jié)果的影響，圖8 為巖心M3 人工造縫滲吸核磁共振測試結(jié)果。

圖8 人工造裂縫后巖心M3的滲吸T2譜Fig. 8 Imbibition T2 spectrum of artificial fractured core M3

人工造縫后巖心M3 相對(duì)振幅小幅度下降，主要由于造縫過程中破壞了少量的孔隙，飽和油體積減小。滲吸12 h 內(nèi)振幅下降速度極快，且在36 h時(shí)滲吸基本停止，與圖6（a）相比最終相對(duì)振幅明顯降低。切割后巖心孔隙內(nèi)油水運(yùn)移距離減小，雖然切割打磨會(huì)對(duì)近裂縫壁面的孔隙造成一定傷害，但仍能大幅提高滲吸效率和最終采收率。

3.3 滲吸采收率的定量表征

根據(jù)圖6 中巖心在高溫高壓滲吸的T2譜，利用式（5）計(jì)算，定量表征不同孔隙的巖心滲吸采收率，結(jié)果如圖9 所示。

圖9 不同孔隙的巖心樣品滲吸采收率Fig. 9 Imbibition recovery of different scales of pores in core samples

3 種孔隙類型滲吸采收率從亞微孔、微孔到大孔依次遞減，而巖心整體滲吸采收率位于亞微孔與微孔之間。

對(duì)比巖心整體滲吸采收率，巖心M2 的孔隙度、滲透率低，整體采收率也更低，表明巖心滲透率與滲吸采收率呈正比。雖然巖心M2 亞微孔孔徑范圍小，毛細(xì)管力驅(qū)動(dòng)滲吸作用更強(qiáng)，但在極小的孔隙內(nèi)原油流動(dòng)阻力更大，油被“鎖死”而無法流動(dòng)，因此亞微孔的采收率反而低于孔徑范圍更大的巖心M1、M3。另外由于亞微孔孔隙比例遠(yuǎn)大于微孔與大孔，對(duì)巖心整體滲吸采收率貢獻(xiàn)程度更大。

利用核磁共振測試結(jié)果計(jì)算滲吸采收率時(shí)，由于滲吸過程中巖心壁面形成的水膜，將含油滴的大孔隙識(shí)別為小孔隙，可能導(dǎo)致計(jì)算的亞微孔滲吸采收率偏低，實(shí)際采收率會(huì)更高，因此，進(jìn)一步提高亞微孔的滲吸采收率是提高致密儲(chǔ)層采收率的關(guān)鍵。

圖10 為人工造縫后的巖心M3 不同孔隙的滲吸采收率。對(duì)比圖9 中巖心M3 滲吸采收率，巖心造縫后亞微孔采收率由37.6%提升至49.2%，相對(duì)增幅達(dá)30.9%，微孔、大孔滲吸采收率相對(duì)增幅分別提升28.5%、16.8%，表明人工造縫更有利于提高小孔隙的滲吸采收率。忽略人工造縫切削掉的少量巖石碎屑，計(jì)算人造裂縫前后，巖心表面積提高了25%，增大了水與巖心的接觸面積，巖心整體滲吸采收率由33.2%提升至41.4%，相對(duì)增幅24.7%。另外，造縫后巖心在前12 h 內(nèi)滲吸效率較高，36 h后滲吸基本完成，相比造縫前48 h 完成滲吸的滲吸速度大幅提高。因此，儲(chǔ)層在水力壓裂過程中形成的復(fù)雜裂縫可以增大壓裂液與基質(zhì)的接觸面積，充分發(fā)揮滲吸作用，從而提高儲(chǔ)層的壓裂改造效果。

圖10 巖心M3人造裂縫后不同孔隙的滲吸采收率Fig. 10 Imbibition recovery of different scales of pores in artificial fractured core M3

4 結(jié) 論

（1）致密砂巖的巖心孔隙結(jié)構(gòu)可劃分為亞微孔、微孔、大孔3 種孔隙類型，亞微孔為原油的主要儲(chǔ)集空間（占比接近80%），孔隙尺寸小，毛細(xì)管力大，滲吸效率高，對(duì)滲吸采油的貢獻(xiàn)程度最大。

（2）致密砂巖的巖心孔隙度、滲透率與滲吸采收率正相關(guān)；高溫高壓儲(chǔ)層條件下巖心滲吸效率大幅提高，且壓力對(duì)滲吸采收率的影響程度更高。

（3）滲吸過程中，相對(duì)振幅峰值向小孔徑偏移，在小孔隙中滲吸占據(jù)主導(dǎo)地位；親水巖心在滲吸過程中，由于水在孔隙壁面形成了水膜，大孔隙在核磁共振測試過程中被識(shí)別成小孔隙，導(dǎo)致小孔隙的滲吸采收率被低估。

（4）裂縫對(duì)滲吸采收率的影響較大，人造裂縫后，增大了水與巖心基質(zhì)的接觸面積，亞微孔的滲吸采收率提高幅度最大，可達(dá)30.9%，整體采收率相對(duì)提高了24.7%，提高壓裂改造體積對(duì)提高滲吸采收率具有重要意義。