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    機械壓力機氣墊頂冠失效原因分析及優(yōu)化設(shè)計

    2023-05-23 15:43:20周黨蘭趙玲莉徐孟誠談?chuàng)P康國偉
    鍛壓裝備與制造技術(shù) 2023年2期
    關(guān)鍵詞:氣墊壓力機偏置

    周黨蘭,趙玲莉,徐孟誠,談?chuàng)P,康國偉

    (1.江蘇傲世鍛壓科技有限公司,江蘇 揚州 225000;2.江蘇正鼎重工有限公司,江蘇 揚州 225000)

    0 引言

    一臺閉式四點多連桿機械壓力機在拆機檢修過程中發(fā)現(xiàn)氣墊頂冠導(dǎo)軌板附近存在多處裂紋。為恢復(fù)該壓力機的使用功能,針對該氣墊頂冠存在的問題,首先對該氣墊頂冠裂紋情況進(jìn)行概述,然后分析在一個沖壓周期內(nèi)氣墊頂冠承載情況,采用Solid-Works 軟件對機械壓力機的氣墊頂冠進(jìn)行建模,分析其承載情況,進(jìn)行有限元靜態(tài)受力分析,計算其應(yīng)力和變形,判斷其強度和剛度是否符合設(shè)計要求,對該裂紋產(chǎn)生的原因進(jìn)行分析;最后對氣墊頂冠進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,使板材分布情況更合理,保證氣墊頂冠強度和剛度的同時減輕其總重量,提高其抗偏載能力,延長氣墊頂冠的疲勞壽命,恢復(fù)壓力機的使用功能。

    1 氣墊頂冠裂紋情況概述

    該閉式四點多連桿機械壓力機氣墊頂冠導(dǎo)軌支撐板附近存在多處裂紋,現(xiàn)場頂冠圖片如圖1 所示。由圖可知,該氣墊頂冠左右兩側(cè)面的兩個導(dǎo)軌支撐板開裂,左側(cè)支撐板上部有兩處裂紋,右側(cè)支撐板下部有兩處裂紋。

    圖1 現(xiàn)場頂冠圖片

    使用檢測儀器PXUT-350+全數(shù)字智能超聲波探傷儀對該氣墊頂冠進(jìn)行探傷檢測,經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)四處裂紋,裂紋深度已經(jīng)貫穿整個板厚,氣墊頂冠裂紋位置與長度如圖2 所示。由圖2 可知,左側(cè)支撐板有兩處裂紋,在氣墊頂冠上半部分,一處裂紋高960mm,另一處裂紋高510mm;右側(cè)支撐板有兩處裂紋,在氣墊頂冠下半部分,一處裂紋高640mm,另一處裂紋高635mm;四處裂紋深度最大16mm,支撐板厚度16mm,裂紋已經(jīng)貫穿整個板厚。

    圖2 氣墊頂冠裂紋位置與長度

    氣墊頂冠左右兩側(cè)面的兩個導(dǎo)軌支撐板開裂后如果繼續(xù)使用,有裂紋的支撐板強度和剛性不足,壓力機工作時支撐板受力后變形增加,支撐板上裂紋會進(jìn)一步擴展,并且頂冠上載荷偏載時,頂冠上平面傾斜角度增加,頂桿受力不均勻,將增大模具失效風(fēng)險,減少模具使用壽命,降低產(chǎn)品質(zhì)量,增加制件廢品率。頂冠上平面傾斜也導(dǎo)致氣墊導(dǎo)軌局部載荷增加,導(dǎo)軌磨損加劇,導(dǎo)軌壽命縮短。為恢復(fù)設(shè)備使用功能,需對氣墊頂冠進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,重新制作氣墊頂冠。

    2 氣墊頂冠失效原因分析

    2.1 氣墊頂冠一個沖壓周期內(nèi)的載荷分析

    該氣墊為單頂冠結(jié)構(gòu),中間設(shè)有氣墊滯后閉鎖裝置,氣墊結(jié)構(gòu)如圖3 所示。壓力機開機一段時間后,氣墊內(nèi)充滿有壓氣體,在一個沖壓周期內(nèi)氣墊頂冠承載情況如下:①沖壓前氣墊頂冠兩側(cè)的A 面和B 面承載,載荷大小為3500000N,方向相反;②沖壓過程中,氣墊頂冠B 面和D 面承載,載荷大小為3500000N,方向相反;③沖壓完成后,閉鎖釋放前,閉鎖缸工作,氣墊頂冠B 面和D 面承載,載荷大小為3500000N,方向相反;④閉鎖釋放后,此時氣墊頂冠A 面和D 面承載,向下的力合計3500000N,B 面承受向上的載荷,載荷大小為3500000N;⑤完成退料后,此時氣墊頂冠兩側(cè)的A 面和B 面承載,載荷大小為3500000N,方向相反。

    圖3 氣墊結(jié)構(gòu)圖

    采用SolidWorks 軟件對該氣墊頂冠進(jìn)行建模,材料為Q235-A 焊接件,材料密度為7.85×103kg/m3,泊松比為0.3,彈性模量為2.1×105MPa。建模前對其進(jìn)行合理簡化,將不作為主要受力部位的小孔略去,將深度較小的沉孔略去。其模型如圖4所示。

    圖4 氣墊頂冠模型

    采用Simulation 模塊進(jìn)行網(wǎng)格劃分,由于墊頂冠總體尺寸較大,定義總體網(wǎng)格控制尺寸為60mm,關(guān)鍵部位網(wǎng)格尺寸為4mm,網(wǎng)格比率1.1,對墊頂冠進(jìn)行網(wǎng)格劃分,節(jié)點數(shù)1596897,單元數(shù)量1026420。按載荷對稱均布方式加載,對上述工況分別進(jìn)行有限元靜態(tài)受力分析,其計算結(jié)果如表1 所示。由表1 可知,一個沖壓周期內(nèi),氣墊頂冠最大應(yīng)力為116.9MPa,導(dǎo)軌支撐面最大應(yīng)力8.08MPa。氣墊頂冠材料為Q235-A,其屈服強度為235 MPa。該氣墊頂冠全部應(yīng)力值小于材料的屈服強度,該氣墊頂冠強度滿足使用要求。由表1 可知,一個沖壓周期內(nèi),最大位移為0.602mm。該氣墊頂冠許用撓度為0.655mm,氣墊頂冠剛度滿足使用要求。

    表1 氣墊頂冠多個工況限元靜態(tài)受力分析結(jié)果

    當(dāng)沖壓過程中,氣墊頂冠D 面載荷向左偏置75mm 時。按偏置載荷方式加載進(jìn)行有限元靜態(tài)受力分析,此時氣墊頂冠最大應(yīng)力為128.71MPa,最大位移為0.653mm,導(dǎo)軌支撐面最大應(yīng)力18.4MPa。該氣墊頂冠全部應(yīng)力值小于材料的屈服強度,最大位移小于許用值,氣墊頂冠強度和剛度滿足使用要求。

    由上述載荷分析可知,理論載荷下氣墊頂冠強度和剛度滿足使用要求;但載荷偏置后,左右方向的載荷偏置會使氣墊頂冠承受翻轉(zhuǎn)力矩,導(dǎo)軌支撐面應(yīng)力和變形隨之增加,變形接近許用值。

    2.2 氣墊頂冠失效原因分析

    由圖2 裂紋位置可知,左側(cè)支撐板上半部分和右側(cè)支撐板下半部分局部載荷較大,在該周期性沖擊載荷作用下,氣墊頂冠支撐板易于出現(xiàn)疲勞失效。氣墊頂冠導(dǎo)軌支撐板產(chǎn)生該局部較大載荷的原因如下:

    (1)載荷向左偏置。當(dāng)作用于氣墊頂冠的載荷向左偏置時,左右方向的載荷偏置會使氣墊頂冠承受翻轉(zhuǎn)力矩,左側(cè)支撐板上半部分和右側(cè)支撐板下半部分局部載荷快速增加。

    (2)氣墊頂冠D 面的平行度超差。當(dāng)氣墊頂冠D面的平行度超差,左側(cè)高于右側(cè)時,將導(dǎo)致氣墊頂冠承受翻轉(zhuǎn)力矩,左側(cè)支撐板上半部分和右側(cè)支撐板下半部分局部載荷快速增加。拆機前檢測D 面的平行度為0.63mm,大于許用值。

    (3)氣墊頂冠兩側(cè)的導(dǎo)軌板與D 面垂直度超差。當(dāng)氣墊頂冠兩側(cè)的導(dǎo)軌板與D 面垂直度超差或者氣墊頂冠兩側(cè)的導(dǎo)軌間隙超差,載荷偏置時,翻轉(zhuǎn)力矩使D 面傾斜,氣墊頂冠左右兩側(cè)面的兩個導(dǎo)軌支撐板局部載荷將大幅增加,在該周期性沖擊載荷作用下,氣墊頂冠支撐板易于出現(xiàn)疲勞失效。拆機后檢測舊導(dǎo)軌板與D 面垂直度為0.35~0.57mm,大于許用值。

    3 解決方案

    3.1 氣墊頂冠優(yōu)化設(shè)計

    由表1 氣墊頂冠多個工況限元靜態(tài)受力分析結(jié)果可知,該氣墊頂冠全部應(yīng)力值小于材料的屈服強度,且部分非承載區(qū)域應(yīng)力值小于25MPa,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于材料的屈服強度,可對該區(qū)域內(nèi)的板材進(jìn)行優(yōu)化。

    拓?fù)鋬?yōu)化是一種根據(jù)給定的負(fù)載情況、約束條件和性能指標(biāo),在給定的區(qū)域內(nèi)對材料分布進(jìn)行優(yōu)化的數(shù)學(xué)方法,是結(jié)構(gòu)優(yōu)化的一種。

    運用Workbench 軟件的拓?fù)鋬?yōu)化模塊對氣墊頂冠進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化。選擇優(yōu)化區(qū)域為全部幾何體。將所有約束面和受力面設(shè)置為優(yōu)化排除區(qū)域。目標(biāo)設(shè)置為氣墊頂冠的質(zhì)量最小化;設(shè)定響應(yīng)約束為質(zhì)量保留85%,進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化。經(jīng)過21 次優(yōu)化迭代結(jié)束,拓?fù)鋬?yōu)化密度如圖5 所示。由拓?fù)涿芏葓D可知,氣墊頂冠左右兩塊側(cè)板下半?yún)^(qū)域密度趨向于0,氣墊頂冠前后兩塊側(cè)板下半?yún)^(qū)域密度趨向于0,氣墊頂冠中間筋板底部密度趨向于0,可對該區(qū)域內(nèi)的板材進(jìn)行去除優(yōu)化。

    圖5 拓?fù)涿芏葓D

    為提高該氣墊頂冠的抗偏載能力,在導(dǎo)軌板的內(nèi)側(cè)增加十字交叉支撐筋板。采用SolidWorks 軟件對該氣墊頂冠模型進(jìn)行修改,用Workbench 軟件進(jìn)行有限元靜態(tài)受力分析,重新計算優(yōu)化后的氣墊頂冠應(yīng)力和變形,沖壓過程中氣墊頂冠最大應(yīng)力120.58MPa,總變形為0.574mm,剛性提高。

    表2 為氣墊頂冠偏載時優(yōu)化前后應(yīng)力、變形、質(zhì)量對照表。優(yōu)化后的氣墊頂冠最大應(yīng)力降低6.32%,最大變形減少12.1%,重量下降7.79%。

    表2 氣墊頂冠優(yōu)化前后應(yīng)力、變形、質(zhì)量對照表

    3.2 氣墊頂冠加工制作和裝配要求

    按優(yōu)化設(shè)計后的氣墊頂冠重新制作該氣墊頂冠,新制作的氣墊頂冠D 面的平面度為0.05/1000mm,導(dǎo)軌面與D 面的垂直度度為0.06/1000mm。

    裝配氣墊頂冠時,先向氣缸內(nèi)充有壓氣體,通過修磨調(diào)整墊,保證氣墊頂冠上平面與底座上平面平行,允差為0./1000mm。氣墊導(dǎo)軌與底座之間的裝配總間隙應(yīng)保證在0.3~0.4mm 之間。裝配間隙保證措施:底座相臨兩面耐磨板裝好,在頂冠裝好的情況下,吊頂冠測間隙拆出導(dǎo)軌板,配磨尺寸,裝好耐磨板保證頂冠與底座間隙0.3~0.4mm。

    使用期間定期復(fù)測上平面平行度、導(dǎo)軌垂直度和導(dǎo)軌間隙。

    4 結(jié)論

    本文針對某機械壓力機檢修中發(fā)現(xiàn)的氣墊頂冠裂紋問題,首先分析該氣墊頂冠的裂紋外觀,采用超聲波探傷儀進(jìn)行檢測;然后分析在一個沖壓周期內(nèi)氣墊頂冠承載情況,進(jìn)行有限元靜態(tài)受力分析,分析其產(chǎn)生裂紋的原因;最后提出解決方案,對氣墊頂冠進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,使板材分布情況更合理,給出新制作的氣墊頂冠形位公差和裝配質(zhì)量要求,保證氣墊頂冠強度和剛度的同時提高其抗偏載能力,減輕其總重量,延長氣墊頂冠的疲勞壽命,最終恢復(fù)壓力機的使用功能。

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