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    冷軋變形量和熱處理狀態(tài)對GH4169 合金板材組織及硬度的影響

    2023-04-19 00:21:08劉硯飛何愛杰石照夏
    航空材料學(xué)報 2023年2期
    關(guān)鍵詞:板坯再結(jié)晶晶界

    田 偉 ,伏 宇 ,劉硯飛 ,何愛杰 ,鐘 燕 ,石照夏

    (1.中國航發(fā)四川燃氣渦輪研究院,成都 610500;2.鋼鐵研究總院,北京 100081)

    GH4169 合金是Ni-Cr-Fe 基沉淀硬化型變形高溫合金。標準熱處理狀態(tài)的GH4169 合金主要由γ 基 體、γ'相(Ni3(Al,Ti))、γ''相(Ni3Nb)、δ 相(Ni3Nb)和碳化物(Nb,TiC)等組成[1-4]。該合金在650 ℃以下具有優(yōu)良的綜合力學(xué)性能和良好的工藝性能,其型材主要包括棒材、板材、管材及絲材等[5-6]。GH4169 合金冷軋板材常用于制作航空發(fā)動機機匣、導(dǎo)流板等重要零件,零件制備過程中需要經(jīng)歷沖壓、彎折、卷邊等大變形量的加工過程,對其工藝性能要求很高。零件工作過程中還要承受高溫、高壓、腐蝕、氧化等苛刻的服役條件,對板材組織性能控制的要求同樣十分苛刻[7-10]。

    GH4169 合金對冷、熱加工參數(shù)均非常敏感,如果工藝參數(shù)控制不當,其晶粒尺寸、強化相以及內(nèi)應(yīng)力將發(fā)生改變,從而影響零件的加工和使用性能[11-13]。研究表明,冷軋變形量對于GH4169 合金的顯微組織和力學(xué)性能影響很大,當冷軋變形量增大時會使合金的晶粒由等軸晶變?yōu)檠丶庸し较虻睦L晶,形成剪切帶和織構(gòu)組織,合金的強度隨著冷軋變形量的增加而增大[14-17]。增加GH4169合金的冷軋變形量,還可以在δ 相析出熱處理時促進各種強化相的析出,并且可以提高后續(xù)再結(jié)晶退火時的再結(jié)晶傾向。冷軋態(tài)GH4169 合金經(jīng)過高溫退火處理后可實現(xiàn)完全再結(jié)晶,顯著降低合金硬度,從而有利于冷軋變形的繼續(xù)進行[18-20]。

    本工作采用退火態(tài)的GH4169 合金板坯開展不同變形量的冷軋實驗和不同熱處理制度實驗,分析冷軋和冷軋后不同熱處理狀態(tài)對顯微組織和硬度的影響,以期對GH4169 合金冷軋工藝制訂和組織性能協(xié)調(diào)控制提供幫助。

    1 實驗材料與方法

    采用真空感應(yīng)加真空自耗雙聯(lián)工藝熔煉標準成分的GH4169 合金,其化學(xué)成分列于表1 中。熔煉的合金錠經(jīng)均勻化處理后,經(jīng)過鍛造、熱軋制成2.7 mm×100 mm×500 mm 的坯料,坯料再經(jīng)過1000 ℃×10 min 的退火處理后作為實驗用板坯。板坯在冷軋機上進行冷軋實驗,變形量分別為5%、10%、15%、20%、25%、30%及40%。對冷軋后的板材進行固溶處理和固溶+時效處理,其中固溶處理制度為:980 ℃×10 min,空冷;固溶+時效處理制度為:980 ℃×10 min,空冷+720 ℃×8 h,爐冷至620 ℃,保溫8 h,空冷。

    表1 GH4169 合金板坯的化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù)/%)Table 1 Chemical component of GH4169 alloy plate blank for experiment(mass fraction/%)

    在退火板坯、冷軋態(tài)和固溶處理態(tài)板材的中心區(qū)域切取20 mm×20 mm 的試樣,經(jīng)鑲嵌后對其軋制表面進行打磨、拋光和腐蝕,制成顯微組織試樣,試樣的腐蝕液為HNO3+HCl+CuCl2的水溶液。采用Gemini 場發(fā)射掃描電鏡(SEM)和NordlyMax3電子背散射儀(EBSD)對板材軋制表面進行顯微組織分析。平行于退火板坯、冷軋態(tài)、固溶處理態(tài)和固溶+時效態(tài)板材的軋制表面切取試樣,經(jīng)拋磨和處理后制成透射電鏡(TEM)分析試樣,采用Thermofisher Scientific f200x 場發(fā)射透射電鏡對板材的顯微組織進行分析。在退火板坯、不同變形量的冷軋態(tài)、固溶處理態(tài)及固溶+時效處理態(tài)板材的中心區(qū)域切取30 mm×30 mm 的試樣,對表面拋磨后進行布氏硬度測試,布氏硬度計的壓頭直徑為5 mm,載荷為7355 N,保載時間為10 s。每種狀態(tài)的試樣測試5 個位置的硬度值,計算平均值后作為該狀態(tài)板材的硬度值。

    2 實驗結(jié)果與分析

    2.1 不同變形量冷軋態(tài)板材的顯微組織

    圖1 為退火態(tài)板坯和不同變形量冷軋后GH4169 合金板材軋制表面的EBSD 分析結(jié)果。退火態(tài)板坯和不同變形量冷軋板材的變形晶粒比例和退火孿晶數(shù)量的統(tǒng)計結(jié)果列于表2 中。如圖1(a-1)所示,退火態(tài)板坯由等軸晶組成,晶粒大小不太均勻,細晶和粗晶之間無明顯界限,晶粒的平均尺寸約為45 μm。晶粒取向分析表明,退火態(tài)板坯中等軸晶粒的取向分布比較隨機,無明顯的擇優(yōu)取向現(xiàn)象。這是由于退火態(tài)板坯經(jīng)歷了熱軋和1000 ℃的熱處理后再結(jié)晶進行得比較充分,再結(jié)晶分數(shù)達到了95%以上,如圖1(a-2)所示。圖1(a-2)中的藍色晶粒為再結(jié)晶晶粒,相鄰的再結(jié)晶晶粒之間的取向差大于15 °;圖1(a-2)中的黃色晶粒為亞晶,亞晶與相鄰晶粒之間的取向差在2°~15°之間。此外,退火態(tài)板坯中還存在較多的退火孿晶,其比例可達48%左右,如圖2(a-3)中紅色線所示。孿晶的界面平直,孿晶片較厚,貫穿于整個再結(jié)晶晶粒中,為典型的退火孿晶。GH4169 合金的基體為低層錯能的面心立方奧氏體組織,其孿晶界的界面能較低。再結(jié)晶過程中晶界的遷移將向著總界面能降低的方向發(fā)展,以層錯為核心形成孿晶界后雖然增加了晶界數(shù)量,但半共格的孿晶界降低了合金中的總界面能,因此在再結(jié)晶的板坯中形成了較多的孿晶界[14]。

    圖1 退火態(tài)板坯和不同變形量冷軋態(tài)板材軋制表面的EBSD 分析結(jié)果(a)~(e)為變形量為0(板坯)、10%、20%、30%和40%的板材;(1)衍射反極圖;(2)變形晶粒比例圖;(3)孿晶界比例圖Fig.1 EBSD analysis results of rolled surface of slab and different deformed as cold rolled plates(a)-(e)deformed plates with 0(non deformed slab)、10%、20%、30% and 40% deformation ;(1)inverse pole figures;(2)proportion of deformed grains;(3)proportion of twin boundary

    表2 不同變形量的冷軋態(tài)板材晶粒組織分析結(jié)果Table 2 Results of grain structure analysis of cold rolled plate with different deformation

    圖1(b-2)、(c-2)、(d-2)、(e-2)為不同變形量冷軋態(tài)板材表面的變形晶粒比例圖。圖中藍色晶粒為再結(jié)晶晶粒,黃色晶粒為亞晶晶粒,紅色晶粒為變形晶粒。從圖1 和表2 可以看出,隨著冷軋變形量的增加,板材中的晶粒發(fā)生了明顯的變形。冷軋變形量為10%時,變形晶粒的比例約為55.2%。當冷軋變形量增加至30%時,變形晶粒的比例增至94.1%,說明此時絕大部分再結(jié)晶晶粒完成了變形,殘余的再結(jié)晶晶粒不足2%。當冷軋變形量進一步增加至40%時,變形晶粒的比例達到了97.7%。另外,隨著冷軋變形量的增加使得軋制表面的晶粒發(fā)生拉長變形,并且各晶粒的取向趨于一致,在板材中形成了變形織構(gòu)。變形量超過30%以后,軋制表面的織構(gòu)更為明顯,如圖1(d-1)和圖1(e-1)所示。通過對晶粒的取向分析表明,冷軋后的板材表面晶粒傾向于沿[111]晶向分布。由此可以看出,GH4169 合金與其他面心立方結(jié)構(gòu)的金屬材料相同,經(jīng)冷軋后易形成銅型板織構(gòu)(112)[111][21-23]。

    通過圖1(b-3)、(c-3)、(d-3)、(e-3)所示的晶界圖可以看出,隨著冷軋變形量的增大,板材中退火孿晶(圖中紅線所示)的數(shù)量逐漸降低。如表2所示,冷軋變形量為10%時,孿晶比例由原始態(tài)的48%下降為10.7%;當冷軋變形量增加至40%時,退火孿晶的比例進一步降低為0.5%左右。另外,板材經(jīng)冷軋以后會在晶界處產(chǎn)生位錯塞積、增殖,使得位錯密度升高。當冷軋變形量為10%時,晶界處的位錯增殖不是非常明顯;當冷軋變形量達到20%時,晶界處黑色的位錯線明顯增多,如圖1(c-3)所示;當冷軋變形量達到40%時晶界處的位錯增殖更為明顯。

    退火態(tài)板坯的TEM 分析結(jié)果如圖2(a)和圖2(b)所示??梢钥闯?,原始板坯中的位錯數(shù)量較少,分布均勻且密集程度不高,部分位錯線長度較大。板坯的退火溫度較高,退火時位錯在高溫和熱軋變形儲存能得驅(qū)動下發(fā)生滑移,部分位錯轉(zhuǎn)化為亞晶界和再結(jié)晶晶界,另一部分位錯與異號位錯相互抵消,因而位錯密度有所降低。退火板坯中只存在GH4169 合金γ 基體相的衍射斑點,未見γ'和γ''等強化相的衍射斑點。為了分析退火板坯經(jīng)冷軋后的位錯的變化情況,選擇處于冷軋實驗變形量范圍(5%~40%)中間的20%變形量的冷軋板材進行了TEM 分析,分析結(jié)果如圖2(c)和圖2(d)所示。板坯經(jīng)過冷軋以后,其位錯數(shù)量明顯增多,位錯線增長。由于塑性變形較高,在板材中形成了一些密集排列的平直滑移帶,同時有交滑移產(chǎn)生,如圖2(d)所示。

    圖2 退火態(tài)板坯和20%變形量冷軋態(tài)板材的TEM 分析結(jié)果(a)、(b)退火態(tài)板坯;(c)、(d)20%變形的冷軋態(tài)板材Fig.2 TEM analysis results of annealed plate blank and plate with 20% deformation(a),(b)annealed plate blank;(c),(d)cold rolled plate with 20% deformation

    2.2 不同熱處理狀態(tài)板材的顯微組織

    冷軋變形量為15%、20%和25%的板材經(jīng)980 ℃×10 min 固溶處理后,其軋制表面的EBSD分析結(jié)果如圖3 所示,板材中變形晶粒比例和退火孿晶數(shù)量的統(tǒng)計結(jié)果列于表3 中。隨冷軋變形量增加,板材經(jīng)固溶處理后其表面再結(jié)晶晶粒的比例增加,晶粒尺寸有所減小,并且退火孿晶的比例增加。冷軋變形量為15%時,固溶處理后原冷軋變形的晶粒并未充分發(fā)生再結(jié)晶,再結(jié)晶分數(shù)為41.5%,仍殘留有51.2%的變形晶粒。并且,晶粒大小不均勻,尺寸分布在10~75 μm 之間。冷軋變形量增加至20%時,固溶處理后大部分變形晶粒發(fā)生了再結(jié)晶,再結(jié)晶分數(shù)達到了63%,殘留的變形晶粒為8%左右。同時,晶粒大小的均勻性得到提高,晶粒尺寸更為細小,為10~25 μm 之間。冷軋變形量達到25%時,再結(jié)晶已基本完成,再結(jié)晶分數(shù)達到了90.3%,變形晶粒僅殘留2.1%,另外還有8%左右的亞晶存在。冷軋變形量為25%的板材經(jīng)固溶處理后再結(jié)晶晶粒尺寸在10~25μm 之間,相比于冷軋變形量為20%時,晶粒沒有出現(xiàn)明顯細化。

    表3 不同變形量的冷軋態(tài)板材顯微組織分析結(jié)果Table 3 Results of microstructure analysis of cold rolled plate with different deformation

    圖3 不同冷軋變形量板材經(jīng)固溶處理后板材表面的EBSD 分析結(jié)果(a)~(c)變形量為15%、20%、25%經(jīng)熱處理的板材;(1)衍射反極圖;(2)變形晶粒比例圖;(3)孿晶界比例圖Fig.3 EBSD analysis results of rolled surface of different deformed as solution treated plates(a)-(c)as solution treated plates with 15%,20%,25% deformation;(1)inverse pole figures;(2)proportion of deformed grains;(3)proportion of twin boundary

    在EBSD 分析的基礎(chǔ)上,為了進一步研究固溶處理和固溶+時效處理后板材的位錯及析出相,選擇處于冷軋實驗變形量范圍(5%~40%)中間的20%變形量的板材,經(jīng)固溶處理和固溶+時效處理后進行TEM 分析,分析結(jié)果如圖4 所示。冷軋態(tài)的板材經(jīng)過980 ℃×10 min 的固溶處理后發(fā)生了再結(jié)晶,位錯數(shù)量顯著減少。同時,板材的晶粒內(nèi)部形成了一定數(shù)量的退火孿晶,如圖4(a)所示,這與EBSD 的分析結(jié)果相一致。固溶態(tài)板材的晶界上析出了少量的短棒狀δ 相,其長度在300 nm 左右,如圖4(b)所示。據(jù)文獻研究[24-25],δ 相析出的溫度范圍為780~980 ℃,析出峰值溫度約為900 ℃,并且析出時需要一定的孕育期。本工作中的板材固溶溫度為980 ℃,接近δ 相析出溫度范圍的上限,并且固溶加熱后采用空冷方式冷卻,冷卻速度較快,因而板材中δ 相的析出量較少。另外,當GH4169合金固溶后在780~980 ℃范圍內(nèi)的冷卻速度大于20 ℃/min 時,可以避免γ'和γ''相的析出[26-27]。因此,固溶態(tài)板材中未觀察到γ'和γ''相及其衍射斑點。

    圖4 冷軋變形量為20%的板材經(jīng)固溶處理和固溶+時效處理后的TEM 分析結(jié)果(a)、(b)固溶處理態(tài)板材;(c)、(d)固溶+時效態(tài)板材Fig.4 TEM analysis results of solution treated and solution+aging treated 20% deformation cold rolled plates(a),(b)solution treated plate;(c),(d)20% deformed as solution and aging treated plate

    固溶態(tài)板材經(jīng)過時效處理后,合金中的位錯密度進一步降低,僅在晶界附近有少量位錯線存在,如圖4(c)所示。時效處理過程中,板材內(nèi)析出了大量的γ''相和少量的γ',這些析出相主要分布在晶粒內(nèi)部,如圖4(d)所示。γ''相的析出溫度范圍為595~870 ℃,大部分在720 ℃時效保溫時析出。620℃時效保溫時,γ''相會繼續(xù)從基體中析出,并且720 ℃保溫時析出的γ''相會在620 ℃保溫時有所長大[28-29]。γ''相呈現(xiàn)為圓盤形狀,厚度在5 nm左右,寬度為20~30 nm,如圖4(d)所示。另外,板材在時效過程中還會析出少量的球狀γ'相。

    2.3 不同變形量冷軋和熱處理狀態(tài)板材的硬度

    不同變形量冷軋態(tài)、固溶處理態(tài)和固溶+時效處理態(tài)GH4169 合金板材的布氏硬度如圖5 所示。可以看出,隨著變形量的增加,冷軋態(tài)板材的布氏硬度逐漸提高。冷軋變形量為5%時板材的布氏硬度為223HBW,當變形量達到40%時板材的布氏硬度升高到了356HBW。

    圖5 變形量對冷軋態(tài)、固溶態(tài)及固溶+時效態(tài)板材硬度的影響Fig.5 Effect of deformation on cold rolled,solution treated and solution+aging treated plate

    同冷軋態(tài)相比,經(jīng)過980 ℃×10 min 固溶處理后,板材布氏硬度明顯降低。另外,冷軋變形量對固溶態(tài)板材的硬度也有一定影響。變形量為0%~20%的范圍內(nèi),固溶態(tài)板材的硬度隨冷軋變形量的增大而提高。未變形時的硬度為182HBW,20%變形量時達到峰值硬度253HBW。變形量為25%時,固溶態(tài)板材的硬度值下降為203HBW,隨后直至40%變形量硬度基本保持不變。

    固溶態(tài)板材經(jīng)時效處理后,硬度值相比冷軋態(tài)和固溶態(tài)均有顯著提高。冷軋變形量對固溶+時效態(tài)板材硬度的影響不明顯,其硬度都在430HBW左右。

    2.4 分析討論

    GH4169 合金板材的硬度及強度主要受其顯微組織影響,其中晶粒尺寸、強化相數(shù)量及位錯密度是三個主要的影響因素[20,30-31]。如圖1(a-1)和圖2(a)、(b)所示,原始退火態(tài)板坯的晶粒較為粗大,基本為單相的γ 奧氏體組織,未見γ''和γ'相析出,且位錯密度很低,因此其硬度值低。原始板坯經(jīng)過冷軋后雖然晶粒尺寸未發(fā)生明顯變化且未見強化相析出,但是隨著冷軋變形量的增大,位錯密度及滑移帶的數(shù)量增多(如圖1(b-3)、(c-3)、(d-3)、(e-3)及圖2(c)、(d)所示),由位錯塞積導(dǎo)致的冷作硬化效應(yīng)將顯著增大。因此,冷軋態(tài)板材的硬度隨著冷軋變形量的增加而提高(見圖5)。

    冷軋變形量小于20%時,隨著變形量增大,板材固溶后的再結(jié)晶比例增多,晶粒尺寸逐漸減小。當變形量低于5%時,冷軋態(tài)和固溶態(tài)板材的硬度基本相同,說明固溶處理過程中并未發(fā)生再結(jié)晶,晶格畸變沒有得到消除。因此,GH4169 合金在980 ℃發(fā)生再結(jié)晶的冷軋變形量門檻值應(yīng)處于5%~10%之間。變形量超過10%以后,相同冷軋變形量下固溶態(tài)板材的硬度明顯低于冷軋態(tài)板材的硬度,說明再結(jié)晶已經(jīng)在合金的局部區(qū)域發(fā)生。變形量由10%升高至20%時,雖然再結(jié)晶程度會隨變形量的升高而逐漸增大,固溶處理后的硬度仍隨變形量的增大而升高。這一方面是由于其殘留的變形晶粒內(nèi)部仍存在一定數(shù)量的位錯;另一方面,隨變形量增加固溶態(tài)板材的晶粒尺寸減小,根據(jù)霍爾佩奇關(guān)系,晶粒尺寸越小材料的硬度和強度越高。當變形量為20%時板材中的變形晶粒經(jīng)過固溶后大部分發(fā)生了再結(jié)晶,殘留的變形晶粒已經(jīng)不足8%且晶粒基本均勻,繼續(xù)增加變形量,固溶后的殘留變形晶粒進一步減少,位錯數(shù)量進一步降低,但晶粒尺寸變化不明顯。因此,固溶態(tài)板材的硬度峰值出現(xiàn)于在20%的冷軋變形量處。變形量達到25%時,固溶態(tài)板材中的變形晶粒已不足2.4%,說明冷作硬化效應(yīng)已基本消除,且相比于20%變形量的晶粒尺寸不再有明顯減小,因此硬度下降。當變形量達到25%以上時,由于冷軋板材內(nèi)的變形儲能較高,固溶處理時的再結(jié)晶驅(qū)動力更強,再結(jié)晶可充分完成,晶粒內(nèi)部的位錯密度明顯降低,再結(jié)晶晶粒尺寸基本不再減小,所以固溶處理后板材的硬度不再隨變形量繼續(xù)增大而發(fā)生明顯的變化。以上情況表明,GH4169 合金在980 ℃下完成再結(jié)晶的冷軋變形量的門檻值應(yīng)處于25%左右。

    固溶后的GH4169 合金板材再經(jīng)過時效處理以后會析出大量的γ''強化相(如圖4(d)所示),板材得到了充分的沉淀強化。因此,相比于固溶態(tài),固溶+時效態(tài)板材的硬度會得到非常顯著的提高。此時,冷軋變形量對板材硬度幾乎沒有影響。

    根據(jù)實際生產(chǎn)情況,用于航空發(fā)動機零件的GH4169 合金冷軋板材交付狀態(tài)多為固溶處理態(tài),以保證良好的成形工藝性能。綜合本工作的實驗結(jié)果和分析可知,GH4169 板材生產(chǎn)時其冷軋變形量應(yīng)大于25%,相應(yīng)的固溶處理溫度宜選擇為980 ℃,保溫時間為10 min,在此參數(shù)條件下可使冷軋板材的變形組織充分再結(jié)晶、冷作硬化得到消除,并可獲得均勻的細晶組織和低的硬度。

    3 結(jié)論

    (1)不同冷軋變形量研究表明,隨變形量的增加,GH4169 合金冷軋態(tài)板材中的位錯密度升高,形成滑移帶,織構(gòu)組織逐漸增強,退火孿晶界逐漸減少。變形量小于20%時,隨著變形量升高,固溶處理態(tài)板材的再結(jié)晶逐漸發(fā)生,晶粒尺寸逐漸細化,板材內(nèi)仍存在一定數(shù)量的冷軋變形晶粒和位錯;變形量超過25%時,固溶態(tài)板材可完成再結(jié)晶,變形晶粒和冷作硬化效應(yīng)基本消除。固溶態(tài)板材經(jīng)時效處理后析出了大量的γ''相和少量的γ'相,位錯密度進一步降低。

    (2)不同工藝板材的硬度變化研究表明,冷軋態(tài)板材的硬度隨變形量增加逐漸升高,固溶態(tài)板材的硬度隨變形量增加先升高后降低隨后基本保持不變,固溶+時效態(tài)板材的硬度基本不受變形量影響。

    (3)綜合分析表明,實際生產(chǎn)時GH4169 板材的冷軋變形量應(yīng)大于25%,相應(yīng)的固溶處理制度宜選擇為980 ℃×10 min,以獲得再結(jié)晶充分、冷作硬化 消除、晶粒尺寸均勻細小的板材。

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