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    數(shù)據(jù)中心機(jī)房氣流組織優(yōu)化分析

    2023-04-17 15:30:28牛婷婷蓋東興李振財
    制冷技術(shù) 2023年5期

    牛婷婷,蓋東興*,李振財

    (1-武漢工程大學(xué)光電信息與能源工程學(xué)院、數(shù)理學(xué)院,湖北武漢 430205;2-北京云泰數(shù)通互聯(lián)網(wǎng)科技有限公司,北京 101102)

    0 引言

    隨著信息技術(shù)的磅礴發(fā)展和信息化進(jìn)程的不斷深入,數(shù)據(jù)中心的建設(shè)和發(fā)展也面臨著新的機(jī)遇和挑戰(zhàn)。伴隨著全球每年產(chǎn)生的數(shù)據(jù)量的成倍增長,數(shù)據(jù)中心的規(guī)模在不斷擴(kuò)大,所需要的能耗也在不斷上升[1-2]。數(shù)據(jù)中心能耗問題日益嚴(yán)峻[3],如何降低數(shù)據(jù)中心能耗,尤其是冷卻系統(tǒng)的能耗,實現(xiàn)數(shù)據(jù)中心的綠色發(fā)展,已成為業(yè)界關(guān)注和突破的焦點[4-5]。

    數(shù)據(jù)中心的能耗主要由信息技術(shù)(Information Technology,IT)設(shè)備、配電系統(tǒng)和空調(diào)系統(tǒng)三部分構(gòu)成[6],其中除IT 設(shè)備外,空調(diào)系統(tǒng)的能耗占比最高[7],約占數(shù)據(jù)中心總能耗的40%[8-9]。數(shù)據(jù)中心IT 設(shè)備運(yùn)行時會產(chǎn)生大量的熱能使機(jī)房溫度升高,因此需要一直供冷,既要選擇合適的空調(diào)系統(tǒng),使機(jī)房能耗不至于過高[10],又要保持適宜的室內(nèi)溫度使設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行[11]。而氣流組織是影響熱環(huán)境的主要因素[12],合理的氣流組織形式不僅可以最大效率的利用冷空氣,避免冷熱空氣混合造成的能耗浪費(fèi),還可以避免機(jī)房內(nèi)局部過熱而影響設(shè)備的正常運(yùn)行[13]。因此,優(yōu)化機(jī)房的氣流組織具有較大的節(jié)能潛力,并且能夠有效消除局部熱點[14]。

    CFD 數(shù)值模擬被廣泛應(yīng)用于數(shù)據(jù)中心氣流組織的模擬分析優(yōu)化[14-18],通過CFD 模擬軟件對數(shù)據(jù)中心機(jī)房進(jìn)行模擬,可以預(yù)測分析機(jī)房內(nèi)的熱環(huán)境和氣流組織情況,根據(jù)模擬結(jié)果設(shè)計合理的優(yōu)化方案,以提高空調(diào)系統(tǒng)冷量利用率,避免設(shè)計不合理而引起的局部熱點等問題,對數(shù)據(jù)中心的節(jié)能減排有重要的意義。

    1 機(jī)房模型建立

    1.1 模型可靠性驗證

    為了驗證模型的準(zhǔn)確性,在機(jī)房冷熱通道內(nèi)選取30 個點進(jìn)行了溫度測量,測點的位置距離架空地板的高度為1.5 m。圖1 所示為測量值與模擬值的溫度對比,總體而言測量值與模擬值有相同的變化趨勢,不同位置服務(wù)器之間的出口溫差較大,原因是實際機(jī)房內(nèi)各機(jī)柜功率差別較大,在送風(fēng)溫度基本相同時,機(jī)柜出口溫度由機(jī)柜功率主導(dǎo)。

    圖1 模擬值與實測值溫度對比

    由圖1 可知:模擬結(jié)果與測量結(jié)果有一致的變化趨勢,且在數(shù)值上最大偏差溫度為6 ℃,在正常偏差范圍20%以內(nèi),因此可認(rèn)為本文所建立的數(shù)據(jù)中心CFD 模型具有一定的準(zhǔn)確性和可靠性,可以用于實際工程的模擬分析。

    1.2 模型建立

    本文研究的數(shù)據(jù)中心機(jī)房面積為 304.7 m2(20.45 m×14.9 m),機(jī)房層高5.3 m,機(jī)房空調(diào)間內(nèi)布置6 臺制冷量為160.8 kW 的冷凍水型精密精密空調(diào),采用4 用2 備的運(yùn)行方式,每臺空調(diào)最大送風(fēng)量為35 400 m3/h,送風(fēng)溫度設(shè)置為21 ℃。機(jī)房內(nèi)選用600 mm(寬)×1 100 mm(深)×2 200 mm(高)的47U 標(biāo)準(zhǔn)機(jī)柜,為減少冷熱氣流摻混,機(jī)柜采用背對背、面對面擺放形式,機(jī)柜內(nèi)放置IT設(shè)備。機(jī)柜總數(shù)量為131 個,單機(jī)柜電力限額4 kW。機(jī)房采用機(jī)架下送風(fēng),下送上回的送風(fēng)方式,架空地板高度為800 mm,尺寸為600 mm×600 mm。3種氣流組織如圖2 所示。

    圖2 機(jī)房氣流組織

    冷通道封閉已被證實是改善機(jī)房熱環(huán)境的有效措施[20],因此,利用冷通道封閉技術(shù),可以將機(jī)房中的冷熱空氣進(jìn)行隔離,減少冷熱空氣的摻雜,讓冷空氣能夠有效的對設(shè)備進(jìn)行降溫,提高冷量利用率。數(shù)據(jù)中心原機(jī)房采用機(jī)架下送風(fēng)模式,針對原機(jī)房氣流組織形式,設(shè)計了機(jī)架下送風(fēng)+冷通道封閉和地板送風(fēng)+冷通道封閉的氣流組織形式,模擬研究3 種不同氣流組織形式對環(huán)境溫度的影響。

    本次模擬計算方法選用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型,數(shù)值模擬基于連續(xù)性方程、能量方程、動量方程。模擬軟件采用殘差值為1,當(dāng)殘差接近于1 且沒有震蕩的趨勢時,表明收斂效果較好,溫度、壓力、速度等物理量計算值趨于穩(wěn)定。

    2 模擬結(jié)果與分析

    本次模擬分別對3 種不同氣流組織形式下的機(jī)房室內(nèi)溫度場、流場進(jìn)行分析。

    2.1 溫度場分析

    機(jī)房內(nèi)適宜的溫度環(huán)境是保證服務(wù)器設(shè)備正常運(yùn)行及數(shù)據(jù)中心節(jié)能的關(guān)鍵,通過對機(jī)房溫度分布的分析,可以指導(dǎo)機(jī)房氣流組織的優(yōu)化[21]。根據(jù)模擬結(jié)果分別選取距地板0.2、1.0 和1.8 m 三個不同高度的機(jī)柜頂部截面進(jìn)行對比分析。三個高度截面的溫度分布云圖如圖3~圖5 所示。

    圖3 距地面0.2 m 高度截面溫度分布

    圖4 距地面1 m 高度截面溫度分布

    圖5 距地面1.8 m 高度截面溫度分布

    由圖3~圖5 可知:在距地板0.2、1.0 和1.8 m三個不同高度上,地板下送風(fēng)+冷通道封閉方案的氣流組織相比較另外兩種氣流組織而言,低溫區(qū)域稍多,高溫區(qū)域略少,同時冷通道內(nèi)溫度分布均勻且都在24 ℃左右,整體送風(fēng)效果較好。

    同時獲取了不同截面溫度最大值、平均值如表1 所示。其中A 代表機(jī)柜下送風(fēng)方案、B 代表機(jī)柜下送風(fēng)+封閉冷通道方案、C 代表地板下送風(fēng)+封閉冷通道方案。由表1 可知:在0.2 m 和1.0 m 高度截面上3 個方案機(jī)房內(nèi)平均溫度差異比較明顯,地板下送風(fēng)+封閉方案最低、原機(jī)房方案最高,在1.8 m 高度截面上機(jī)架下送風(fēng)+封閉平均溫度最低,另外2 個方案平均溫度差異不大。在0.2 m 高度截面上3 個方案的機(jī)房內(nèi)最高溫度差異不大,在1 m和1.8 m 高度截面上,地板下送風(fēng)+冷通道封閉方案的最高溫度均是最低。由此可以得出,地板下送風(fēng)+冷通道封閉方案相較于其它兩種方案,降低了機(jī)房內(nèi)最高溫度值,有利于消除局部熱點。

    表1 不同截面溫度平均值、最大值

    機(jī)房內(nèi)各機(jī)柜的溫度分布如圖6 所示。由圖6可知:在原機(jī)房氣流組織情況下,出現(xiàn)的熱點機(jī)柜較多,出現(xiàn)了9 個過熱機(jī)柜,機(jī)架下送風(fēng)+封閉方案則出現(xiàn)了8 個,而地板送風(fēng)+封閉方案沒有熱點機(jī)柜。說明地板送風(fēng)+冷通道封閉方案能使機(jī)柜進(jìn)風(fēng)溫度更均勻,有利于消除熱點機(jī)柜。

    圖6 各機(jī)柜溫度分布

    2.2 流場分析

    分別截取3 種送風(fēng)方式的機(jī)房流場分布圖,分為俯視圖和主視圖,如圖7 和圖8 所示。

    由圖7 俯視圖可以看到三種方案都會產(chǎn)生不同程度的渦流,但圖7(c)的地板送風(fēng)+冷通道封閉方案所產(chǎn)生渦流和另外兩種方案比更少,且渦流范圍更小,氣流分布相對均勻一些,流線也更加密集。機(jī)架下送風(fēng)方案由于某些機(jī)柜無法吸收到其它送風(fēng)口的冷風(fēng)而導(dǎo)致熱點,而機(jī)架下送風(fēng)+冷通道封閉和地板送風(fēng)+冷通道封閉方案由于可以吸收冷通道內(nèi)的冷風(fēng)而消除熱點。由圖8 側(cè)視圖可知:機(jī)架下送風(fēng)和機(jī)架下送風(fēng)+冷通道封閉方案機(jī)房上部存在冷熱風(fēng)摻混的現(xiàn)象,且回風(fēng)溫度較高;而地板下送風(fēng)+冷通道封閉方案下,機(jī)房上部回風(fēng)溫度較低,機(jī)柜上部基本不存在冷熱氣流摻混的情況,對于冷風(fēng)的利用率較高。

    3 結(jié)論

    本文利用CFD 模擬軟件研究了機(jī)柜下送風(fēng)、機(jī)柜下送風(fēng)+冷通道封閉和地板下送風(fēng)+冷通道封閉3 種封閉方案下的機(jī)房氣流組織,分析了機(jī)房內(nèi)溫度場、機(jī)柜溫度分布、機(jī)房內(nèi)流場來比較這3 種封閉方案的機(jī)房熱環(huán)境及氣流組織的合理性,得到如下結(jié)論:

    1)地板送風(fēng)+冷通道封閉方案下,機(jī)房低溫區(qū)域較多,高溫區(qū)域很少,同時冷通道內(nèi)溫度分布均勻且都在24 ℃左右,整體送風(fēng)效果較好,機(jī)房在不同高度的溫度截面圖上最大溫度只有36.4 ℃,而另外兩種送風(fēng)方式的溫度最大值分布達(dá)到了40.6 ℃和40.7 ℃;

    2)地板送風(fēng)+冷通道封閉方案可有效解決局部熱點問題,原機(jī)房氣流組織情況下出現(xiàn)了9 個過熱機(jī)柜,機(jī)架下送風(fēng)+冷通道封閉方案則出現(xiàn)了8個,而地板送風(fēng)+冷通道封閉方案沒有熱點機(jī)柜;

    3)地板送風(fēng)+冷通道封閉方案下所產(chǎn)生的氣流相對均勻一些,渦流范圍較小,流線也比其他兩種方案密集,且回風(fēng)溫度明顯降低,機(jī)柜上部基本不存在冷熱氣流摻混的情況。

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