解膠劑對(duì)含鉻鋁泥中鉻的分離效率影響

謝靜，陳勝嫻，劉丹，黃浩，胡輝

(1.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)材料與化學(xué)學(xué)院，武漢 430074； 2.華中科技大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，武漢 430074； 3.東莞市生態(tài)環(huán)境局黃江分局，東莞 523516； 4.湖北省生態(tài)環(huán)境科學(xué)研究院，武漢 430072 )

含鉻礦石通過(guò)加工和提煉，可生產(chǎn)十多種鉻及其化合物(鉻鹽)，已廣泛應(yīng)用于耐火材料、玻璃、媒染、電鍍、制革、電池、紡織等工業(yè)生產(chǎn)，是國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展必不可少的重要產(chǎn)品[1-2]。有鈣焙燒和無(wú)鈣焙燒等氧化焙燒法都是常見的鉻鹽生產(chǎn)工藝，與無(wú)鈣焙燒相比，有鈣焙燒由于加入石灰等鈣質(zhì)填料，造成含鉻廢渣的產(chǎn)量大幅增加，形成嚴(yán)重的固廢污染[3-4]。工信部、財(cái)政部在《鉻鹽行業(yè)清潔生產(chǎn)實(shí)施計(jì)劃》中指出，2013年底前全面淘汰有鈣焙燒落后生產(chǎn)工藝，推廣無(wú)鈣焙燒、液相氧化法等清潔生產(chǎn)工藝[5]。氧化焙燒過(guò)程中，鉻鐵礦與純堿發(fā)生主反應(yīng)生成鉻酸鈉的同時(shí)，伴隨著純堿與鉻鐵礦內(nèi)的雜質(zhì)氧化鋁反應(yīng)生成鋁酸鈉的副反應(yīng)。在該除鋁工序中，產(chǎn)生的氫氧化鋁具有很強(qiáng)的膠體性質(zhì)，而且伴有含鉻化學(xué)物(Na2CrO4或Na2Cr2O7·2H2O)生成。因此，含鉻鋁泥的處理是鉻鹽行業(yè)中的重要難題[6-8]。隨著鉻鹽生產(chǎn)的發(fā)展，導(dǎo)致副產(chǎn)品鋁泥增多，如何科學(xué)合理地對(duì)鋁泥加以開發(fā)利用，已成為各大鉻鹽行業(yè)面臨的重大問(wèn)題。

傳統(tǒng)的鋁泥處理方式主要是填埋，不僅占有大量土地，而且存在污染隱患，造成資源浪費(fèi)和環(huán)境污染[9-10]?？蒲泄ぷ髡邔?duì)含鉻鋁泥回收利用做了大量研究，包括烘干浸取法、化學(xué)回收法、以及水洗除鉻聯(lián)合拜耳法生產(chǎn)氧化鋁等[11-13]。烘干浸取法操作簡(jiǎn)單，適用于含鉻量較高的鋁泥，且鉻的回收率較高，但是采用高溫焙燒脫水，其操作勞動(dòng)強(qiáng)度大，而且烘焙煙塵將產(chǎn)生二次污染，殘?jiān)械匿X沒有得到充分的利用[14]?；瘜W(xué)回收法由于沉淀劑磷酸的加入，破壞了Al(OH)3的膠態(tài)結(jié)構(gòu)，從而改變了鋁泥的基本成分和過(guò)濾性能，并能將鋁泥中的鉻進(jìn)行有效分離，但是該工藝方法的鋁鉻分離的生產(chǎn)成本高，而且操作條件不易控制[15-16]。鑒于干基含鉻鋁泥中鋁含量與生產(chǎn)鋁錠的鋁土礦工業(yè)品質(zhì)相近，有學(xué)者采用傳統(tǒng)拜耳法利用鋁泥生產(chǎn)鋁錠產(chǎn)品。然而，該工藝在回收鉻鋁資源的同時(shí)，同樣會(huì)產(chǎn)生大量的污染性赤泥[17]。

上述包括烘干浸取法、化學(xué)回收法和水洗除鉻聯(lián)合拜耳法等生產(chǎn)氧化鋁的方法具有顯著的共同特點(diǎn)——破壞鋁泥中鋁的膠體結(jié)構(gòu)，使六價(jià)鉻從鋁泥的膠體網(wǎng)格結(jié)構(gòu)中釋放出來(lái)，在實(shí)現(xiàn)鋁泥中鋁與鉻分離的基礎(chǔ)上，利用鋁泥資源。近年的研究主要集中在含鉻鋁泥中鉻的分離和鋁泥的回用上，而對(duì)于分離前后鉻的形態(tài)變化缺乏深入的研究。同時(shí)，現(xiàn)有研究通常采用單一解膠劑進(jìn)行脫鉻實(shí)驗(yàn)，而充分利用無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑聯(lián)合共同作用的研究相對(duì)較少?，F(xiàn)選取包括無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑等可以破壞含鉻鋁泥膠體狀的解膠劑，并研究相關(guān)因素對(duì)鋁泥中鉻的分離的影響，在回收有害的六價(jià)鉻的同時(shí)回收其中的有價(jià)成分氫氧化鋁，真正實(shí)現(xiàn)含鉻鋁泥的綜合利用。開展含鉻鋁泥中鉻的分離技術(shù)研究和開發(fā)，回收含鉻鋁泥中的鉻和氧化鋁，以期對(duì)中國(guó)鉻鹽工業(yè)發(fā)展提供實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)所用的含鉻鋁泥取自湖北省某鉻鹽生產(chǎn)企業(yè)。分別稱取一定量的新鮮鋁泥進(jìn)行含水率分析和pH檢測(cè)，結(jié)果得出新鮮鋁泥的含水率為68.7%，pH為8.57，呈弱堿性。為確定鋁泥樣品中鋁和鉻元素的賦存形式，對(duì)鋁泥樣品進(jìn)行X射線衍射(X-ray diffraction，XRD)分析和傅立葉變換紅外光譜(Fourier transform infrared spectrometer，F(xiàn)T-IR)分析。圖1(a)是鋁泥樣品經(jīng)過(guò)自然風(fēng)干和800 ℃焙燒后XRD圖譜，圖1(b)為鋁泥樣品的FT-IR譜圖。

圖1 鋁泥表征結(jié)果圖Fig.1 XRD and FT-IR pattern of aluminum residue

自然風(fēng)干的鋁泥樣品焙燒前無(wú)明顯特征峰，說(shuō)明原鋁泥A為無(wú)定型膠態(tài)。經(jīng)過(guò)800 ℃焙燒后，XRD圖譜中在37.6°、39.5°、45.8°、60.3°、67.0°位置出現(xiàn)特征峰。焙燒后的鋁泥的主要物相為γ-Al2O3[18]。由此可知，焙燒后鋁泥發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成了Al2O3，使膠體形態(tài)發(fā)生變化。同時(shí)，在32.2°上發(fā)現(xiàn)鉻元素的特征峰，分析得出鉻的主要賦存形式為Ca4Al2O6CrO4，這是鉻以固溶體的形式存在于氧化鋁晶格中的表現(xiàn)形式。

1.2 實(shí)驗(yàn)步驟

將從生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)取回的新鮮鋁泥進(jìn)行自然風(fēng)干后研磨，過(guò)50目篩后用于實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)步驟如下。

(1)將含鉻鋁泥樣品和水按一定配比放入燒杯中，把燒杯放入油浴鍋中，啟動(dòng)攪拌。

(2)達(dá)到預(yù)定時(shí)間后取出，冷卻到50 ℃左右。

(3)用真空抽濾進(jìn)行固液分離，同時(shí)用50 ℃水洗2～3次，濾液回收集中處理。

(4)將濾渣、水及添加劑按一定配比再進(jìn)行一次或多次除鉻實(shí)驗(yàn)，重復(fù)上述步驟(1)～步驟(3)。

(5)除鉻后的鋁泥洗凈后放入(105±5) ℃烘箱烘干。

(6)取烘干樣分析，用二苯碳酰二肼分光光度法測(cè)定解膠后鋁泥中鉻的含量。

(7)根據(jù)鉻的殘存量，計(jì)算解膠劑對(duì)鋁泥中鉻的去除率。

鋁泥中鉻的去除率η計(jì)算公式如式(1)所示。

(1)

式(1)中：m0為風(fēng)干后鋁泥中鉻的含量，mg/g；m1為經(jīng)過(guò)解膠劑脫除鉻后鋁泥中殘留鉻的含量，mg/g。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 固液比對(duì)鋁泥除鉻效率的影響

在固液比分別為1∶5、1∶10和1∶15三種情況下，探討固液比對(duì)4種解膠劑(Na2CO3、NaHCO3、PAM和PEG-400)分離鋁泥中鉻效率的影響。實(shí)驗(yàn)在解膠溫度為95 ℃、解膠劑用量均為1.00 g、鋁泥水洗烘干樣品20.0 g的條件下勻速(600 r/min)攪拌2 h，鋁泥中鉻的去除率如圖2所示。

在鋁泥液體中加入Na2CO3攪拌后，濾液呈淺綠色，濾餅則為淺泥黃色，烘干后鋁泥變?yōu)榛野咨?。圖2顯示鋁泥固液比為1∶5時(shí)，Na2CO3對(duì)鋁泥中鉻的解膠分離效果最佳，鉻去除率達(dá)到80.3%。隨著固液比的增加，鋁泥解膠后鉻的去除率無(wú)明顯降低現(xiàn)象。增大鋁泥固液比，對(duì)NaHCO3除鉻效果影響同樣不明顯。Na2CO3和NaHCO3這兩種無(wú)機(jī)解膠劑，在相同的實(shí)驗(yàn)條件下，其對(duì)鋁泥解膠后鉻的殘余量和鋁泥中鉻的去除率相似，這主要是由于Na2CO3和NaHCO3的理化性質(zhì)相近所致。

圖2 固液比對(duì)鋁泥除鉻效率的影響Fig.2 Effect of solid-liquid ratio on chromium removal efficiency from aluminum residue

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中加入PAM攪拌后，體系呈絮凝狀，沉淀分層時(shí)間長(zhǎng)，過(guò)濾較為困難。過(guò)濾后，濾液呈淺綠色，濾餅則為淺泥黃色，烘干后鋁泥為灰白色。當(dāng)解膠劑為PAM，固液比從1∶5變化到1∶10再變化為1∶15時(shí)，鉻的去除率從81.9%下降到78.9%再下降到75.6%。從節(jié)約水資源角度和解膠后鋁泥中鉻殘余量大小可知，PAM的最佳固液比為1∶5。當(dāng)解膠劑為PEG-400，固液比從1∶5提高到1∶10時(shí)，除鉻率變化不明顯，分別為92.8%和92.6%，當(dāng)固液比再提高到1∶15時(shí)，鉻去除率則小幅上升至93.7%。PAM和PEG-400這兩種有機(jī)解膠劑對(duì)除鉻效果有較大的差異，這主要是因?yàn)閮烧叩奈锘再|(zhì)和化學(xué)結(jié)構(gòu)不同所導(dǎo)致的，PAM對(duì)鋁泥膠體的破壞主要起絮凝作用，而PEG-400雖然在一定條件下也是起絮凝作用，但是主要起分散作用，對(duì)膠體有保護(hù)作用。

2.2 解膠劑添加量對(duì)鋁泥脫鉻效率的影響

無(wú)論是電解質(zhì)Na2CO3和NaHCO3，還是充當(dāng)絮凝劑的PAM和PEG-400，其用量對(duì)鋁泥膠體穩(wěn)定性均有影響。在無(wú)機(jī)解膠劑(Na2CO3和NaHCO3)添加量分別為0.5、1.0、2.0和5.0 g，有機(jī)解膠劑(PAM和PEG-400)添加量分別為0.2、0.5、1.0和1.5 g 4種情況下，探討解膠劑添加量對(duì)解膠分離鋁泥中鉻的殘存量和去除率的影響，結(jié)果如圖3所示。

從圖3可以得出，隨著Na2CO3加入量的增加，除鉻率先增大后減小，但變化幅度較小。當(dāng)Na2CO3用量為1.0 g時(shí)，鋁泥中鉻的去除效果最佳，為80.3%。隨著Na2CO3用量的增加，溶液離子總濃度增大，大量離子進(jìn)入擴(kuò)散層，而擴(kuò)散層中的反離子則向膠?？拷箶U(kuò)散層變薄，膠粒變小。同時(shí)，由于離子濃度增加，使更多反離子進(jìn)入吸附層，減小膠粒所帶的電荷量，減弱了膠體之間的靜電斥力，使膠粒ξ電位降低，膠體穩(wěn)定性下降，從而容易發(fā)生沉淀。另外，Na2CO3會(huì)與鋁泥中包裹的不溶于水的鉻酸鈣發(fā)生反應(yīng)，將其轉(zhuǎn)變?yōu)榭扇苡谒你t酸鈉，進(jìn)而可以除去這部分少量的鉻，反應(yīng)如式(2)所示。但隨著Na2CO3用量繼續(xù)增大，解膠后鋁泥中鉻含量反而增加，這可能是因?yàn)镹a2CO3發(fā)生電離，增加了體系中的電位，可有效保護(hù)膠體的穩(wěn)定性，從而使鉻的去除率下降。

圖3 解膠劑添加量對(duì)鋁泥脫鉻效率的影響Fig.3 Effect of dispergator addition on chromium removal efficiency from aluminum residue

(2)

鋁泥除鉻率隨著NaHCO3加入量的增加同樣呈現(xiàn)出先高后低的趨勢(shì)，NaHCO3的最佳投加量為1.0 g，此時(shí)除鉻率為79.9%。NaHCO3也是電解質(zhì)，同樣能使鋁泥膠體擴(kuò)散層變薄、膠粒變小和降低膠體所帶電量，從而使得膠體失去穩(wěn)定性發(fā)生聚沉。另外，NaHCO3也會(huì)與鉻酸鈣發(fā)生復(fù)分解反應(yīng)，生成可溶性的鉻酸根，從而增加了除鉻率，反應(yīng)如式(3)所示。

(3)

解膠劑用量在0.2～1.0 g時(shí)，增加PAM的用量，有利于鋁泥中鉻的去除，除鉻率從77.1%增加到81.9%。而繼續(xù)增大PAM用量到1.5 g時(shí)，鉻的去除率下降了7.7%。這是因?yàn)镻AM主要通過(guò)吸附作用將體系中的鋁泥膠粒吸附到絮凝劑分子鏈上，形成絮凝體。絮凝效果與PAM加入量之間有一極值。當(dāng)加入量較小時(shí)，高分子架橋作用隨著加入量增大而增大，絮凝效果明顯；當(dāng)加入量增大到極值后，增加PAM的量會(huì)造成足夠多的高分子吸附在同一膠粒上，把膠體的穩(wěn)定保護(hù)起來(lái)，失去架橋作用，使得絮凝效果下降，最終導(dǎo)致鋁泥中鉻的去除率減小。

PEG-400用量對(duì)鉻的去除效率影響相對(duì)不明顯。在用量比較小(0.2 g和0.5 g)或用量較大(1.5 g)時(shí)，PEG-400對(duì)除鉻效果影響不大，除鉻率約為92.5%。由于PEG-400是一種非離子型分散劑，而且存在氫鍵和醚鍵，用量較小時(shí)，可以很容易地吸附在鋁泥表面，在鋁泥表面形成一層高分子膜，包裹著鋁泥粒子，導(dǎo)致空間位阻效應(yīng)，抑制了鋁泥發(fā)生團(tuán)聚。同時(shí)，由于PEG-400的表面張力小于水，降低了顆粒之間的范德華力。所以，鋁泥吸附了少量PEG-400，有保護(hù)粒子、防止其發(fā)生絮凝和聚沉的作用，使除鉻效果不明顯。當(dāng)用量逐漸增大到1.0 g時(shí)，蛇形分子增長(zhǎng)，使高分子長(zhǎng)鏈在溶液中相互勾連，從而導(dǎo)致膠體之間發(fā)生聚沉，鉻的去除率增加。但是，當(dāng)PEG-400用量增大到1.5 g時(shí)，鋁泥表面逐漸被氫鍵和醚鍵這兩種親水表面膠團(tuán)所覆蓋，鋁泥顆粒之間的絮凝和聚沉又重新受到抑制，使得膠體體系穩(wěn)定，不利于膠體結(jié)構(gòu)的破壞。

4種解膠劑除鉻后的XRD圖譜如圖4所示。

經(jīng)過(guò)Na2CO3一次解膠的含鉻鋁泥的XRD圖在13.93°、28.33°、38.48°、49.21°等位置出現(xiàn)衍射峰，而且衍射峰較寬。粉體晶粒細(xì)化、晶格畸變都可以使衍射峰寬化。分析解膠后的鋁泥為擬薄水鋁石(γ-AlOOH，又稱假一水軟鋁石)。對(duì)于擬薄水鋁石來(lái)說(shuō)，晶粒細(xì)化是造成衍射峰寬化的主要因素。所以生成的擬薄水鋁石晶粒小，結(jié)晶不完整。對(duì)比原樣鋁泥的XRD圖發(fā)現(xiàn)，鋁泥由無(wú)定型膠體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)橛幸欢ńY(jié)晶度的擬薄水鋁石。這主要是因?yàn)轶w系中加入了Na2CO3，破壞了鋁泥的膠體穩(wěn)定性，從而破壞鋁泥結(jié)構(gòu)，使包裹在網(wǎng)狀中的鉻酸鈉從溶液中暴露出來(lái)，實(shí)現(xiàn)鋁泥與鉻酸鈉的分離。在體系中加入NaHCO3的作用效果與Na2CO3相當(dāng)，使鋁泥膠體結(jié)構(gòu)失去穩(wěn)定性，膠態(tài)Al(OH)3轉(zhuǎn)變?yōu)榫B(tài)，改善了鋁泥的過(guò)濾性能，從而降低了鋁泥中鉻的含量。由圖4(a)和圖4(b)可知，經(jīng)過(guò)Na2CO3和NaHCO3解膠后鋁泥都轉(zhuǎn)變?yōu)閿M薄水鋁石，這還是由Na2CO3和NaHCO3的理化性質(zhì)相近所致。

從圖4(c)中可知，在13.93°位置，衍射峰相比其他譜圖更為寬化，說(shuō)明加入PAM后的鋁泥生成的擬薄水鋁石晶粒更小。加入PAM的作用主要是使鋁泥膠體發(fā)生絮凝，從而破壞了膠體結(jié)構(gòu)，增加鉻的去除率，但由于生成了絮凝體，故過(guò)濾較為困難。加入PEG-400解膠后的鋁泥譜[圖4(d)]也出現(xiàn)了擬薄水鋁石的特征峰，而且衍射峰也比較寬化，這主要是產(chǎn)物晶粒細(xì)化引起的。而加入PEG-400的主要作用是使鋁泥間發(fā)生絮凝而改變了鋁泥的晶態(tài)。PAM和PEG-400在相同的實(shí)驗(yàn)條件下表現(xiàn)出不同的脫鉻效率，因?yàn)閮烧邔?duì)鋁泥膠體所起到的作用不同。PAM起絮凝作用，而PEG-400主要起分散作用，保護(hù)鋁泥膠體的穩(wěn)定性。

圖4 解膠除鉻后產(chǎn)物XRD譜圖Fig.4 XRD patterns of products after chromium removal

2.3 溫度對(duì)鋁泥脫鉻效率的影響

溫度是影響膠體穩(wěn)定性的一個(gè)主要因素，加熱膠體可以增加粒子間的相互碰撞，降低吸附作用，減小親合力，使其發(fā)生聚沉，失去穩(wěn)定性。實(shí)驗(yàn)開展了在50～150 ℃區(qū)間內(nèi)4種解膠劑的除鉻效率隨反應(yīng)溫度的變化研究，結(jié)果如圖5所示。

圖5顯示隨著反應(yīng)溫度的增加，4種解膠劑除鉻率總體上呈現(xiàn)出上升的趨勢(shì)。高溫不僅提高了鉻的去除率，而且有利于洗滌后的固液分離。當(dāng)解膠劑為Na2CO3、NaHCO3和PAM時(shí)，溫度對(duì)除鉻效果影響比較明顯。在120 ℃時(shí)，Na2CO3解膠效果最好，去除率高達(dá)96.4%。NaHCO3則在140℃處理效果達(dá)到最佳。而PAM在150 ℃除鉻率最高，為96.2%。但當(dāng)解膠劑為PEG-400時(shí)，溫度對(duì)除鉻效果影響不大，從50 ℃增加到150 ℃，除鉻率僅提高1%。

圖5 解膠劑在不同溫度下的除鉻效率Fig.5 Effect of reaction temperature on chromium removal efficiency from aluminum residue

在體系中加入Na2CO3、NaHCO3和PAM時(shí)，由于長(zhǎng)時(shí)間加熱溶膠，增加了溶膠離子的熱運(yùn)動(dòng)，使膠粒周圍原來(lái)的溶劑化膜被破壞，膠粒暴露在體系中；同時(shí)，由于膠粒的熱運(yùn)動(dòng)，減小了膠粒表面的電位離子和反離子數(shù)目，雙電層變薄，降低了膠體本身所帶的電荷，增加了膠粒之間的聚結(jié)沉淀。溫度升高，膠粒的布朗運(yùn)動(dòng)加快，膠粒越容易因?yàn)榕鲎捕l(fā)生聚沉。同時(shí)，升加溫度有利于鉻的擴(kuò)散，降低吸附作用，減小分子間的親和力，從而使去除率提高。溫度對(duì)PEG-400解膠效果影響不明顯，可能是因?yàn)榧尤氲腜EG-400主要對(duì)體系起分散作用，吸附在鋁泥膠粒表面后，形成高分子保護(hù)膜，出現(xiàn)空間位阻效應(yīng)，降低了膠體之間的引力。

2.4 無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑共同作用對(duì)鋁泥脫鉻效率的影響

雖然無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑對(duì)膠態(tài)鋁泥的作用原理都是破壞鋁泥的膠態(tài)結(jié)構(gòu)，但無(wú)機(jī)解膠劑主要是破壞鋁泥膠體穩(wěn)定性，而有機(jī)解膠劑主要起絮凝作用。所以，考察了在無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑共同作用下對(duì)鋁泥除鉻效果的影響。先在體系中加入1.0 g無(wú)機(jī)解膠劑(Na2CO3或NaHCO3)，攪拌1 h后再按不同比例加入不同量的有機(jī)解膠劑(PAM或PEG-400)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖6所示。

圖6顯示隨著有機(jī)和無(wú)機(jī)解膠劑用量比例的提高，除鉻率呈上升的趨勢(shì)。當(dāng)無(wú)機(jī)解膠劑用量與有機(jī)解膠劑用量比例從1∶1提高到4∶1時(shí)，除鉻效率提升了1.0%～1.5%。另外，在4個(gè)比例梯度下，Na2CO3和PEG-400共同作用下鉻的去除率最高。在無(wú)機(jī)和有機(jī)共同作用下攪拌2 h的解膠效果相對(duì)于單用無(wú)機(jī)Na2CO3、NaHCO3和有機(jī)PAM除鉻效果更差，比單用PEG-400效果要好。這可能是因?yàn)榻?jīng)過(guò)攪拌后Na2CO3和NaHCO3破壞了鋁泥的膠體結(jié)構(gòu)，使得PAM失去了使膠體絮凝的作用，而PEG-400由于其分散作用，使得Al(OH)3更好地分散在體系中，所以解膠效果更好。

圖6 無(wú)機(jī)和有機(jī)解膠劑不同比例下鉻的去除率Fig.6 Chromium removal efficiencies with different proportions of inorganic and organic dispergators

3 結(jié)論

選取Na2CO3、NaHCO3、PAM和PEG-400 4種解膠劑，開展分離鋁泥中鉻的效率研究，探討了固液比、解膠劑用量和反應(yīng)溫度對(duì)含鉻鋁泥中鉻的分離效果影響。主要結(jié)論如下。

(1)Na2CO3、NaHCO3和PAM這在固液比為1∶5時(shí)達(dá)到最佳解膠效果，而PEG-400在固液比為1∶15時(shí)鉻去除率最高。

(2)Na2CO3、NaHCO3、PAM和PEG-400在添加量為1.0 g時(shí)解膠效果最佳，經(jīng)過(guò)Na2CO3、NaHCO3、PAM和PEG-400解膠后的鋁泥由無(wú)定型態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榫哂芯w結(jié)構(gòu)的擬薄水鋁石γ-AlOOH。

(3)升高反應(yīng)溫度和增加解膠次數(shù)均有利于鋁泥中鉻的分離，Na2CO3、NaHCO3的最佳反應(yīng)溫度為120 ℃，PAM為150 ℃，但溫度對(duì)PEG-400的影響相對(duì)較小。

(4)采用無(wú)機(jī)解膠劑聯(lián)合有機(jī)解膠劑同時(shí)作用，Na2CO3和PEG-400共同作用下鉻的去除率高達(dá)95.27%。