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    超音頻MIG輔助三絲電弧增材制造工藝研究

    2023-03-09 02:38:18張加恒楊東青閆德俊王克鴻
    電焊機(jī) 2023年2期
    關(guān)鍵詞:絲材增材電弧

    張加恒 , 黃 祎 , 郭 順 , 楊東青 ,, 閆德俊 , 李 東 , 王克鴻

    1.南京理工大學(xué) 受控電弧智能增材技術(shù)工業(yè)和信息化部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210094

    2.中船黃埔文沖船舶有限公司 廣東省艦船先進(jìn)焊接技術(shù)企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東 廣州 510715

    0 前言

    電弧增材制造(Wire Arc Additive Manufacturing,WAAM)是近年來發(fā)展迅猛的一種快速成形技術(shù)[1],具有制造成本低、制造自由度高等優(yōu)點(diǎn)[2]。相比單絲增材制造,多絲多弧增材工藝由于效率高[3]、成形快[4],近年來受到越來越多的關(guān)注。國內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)對多絲電弧增材制造進(jìn)行了大量研究[5],馮曰海等人[6]驗(yàn)證了等離子弧雙填絲增材制造工藝可實(shí)現(xiàn)快速增材制造,顯著降低生產(chǎn)成本,并提高生產(chǎn)效率和試樣性能。張?zhí)燹鹊热耍?]用旁路耦合三絲電弧焊的方法對Q345低碳鋼進(jìn)行增材制造,通過調(diào)整旁路電流獲得了形貌最優(yōu)的單道試樣并進(jìn)行增材制造,試驗(yàn)表明沉積速率高達(dá)13.3 kg/h,且熔覆效率高、熱輸入小,顯著改善了試樣的顯微組織。

    但在多弧情況下,仍然存在熔深不足、質(zhì)量不穩(wěn)定[8]等問題。為改善金屬材料的組織與性能,在電弧增材制造工藝中引入超音頻脈沖電流早已成為一項(xiàng)重要技術(shù)[9]。王海龍等人[10]在高壓環(huán)境下采用超音頻直流脈沖TIG焊方法對焊縫性能進(jìn)行研究,結(jié)果表明該方法在高壓環(huán)境下能夠減小熱影響區(qū),進(jìn)而提高接頭質(zhì)量,而當(dāng)脈沖頻率相同時(shí),環(huán)境壓力的增加會(huì)使焊縫硬度增大。賀鉑昌等人[11]將自主研發(fā)的新型超音頻脈沖方波電弧熱源用于鎂合金電弧增材制造,通過合理控制電流參數(shù)和增材過程參數(shù),實(shí)現(xiàn)了對AZ31鎂合金增材成形的有效控制。

    根據(jù)以往研究,在合適的電弧脈沖頻率下,脈沖電弧形成的壓力波對焊接熔池有高頻振蕩作用[12],有利于細(xì)化晶粒、減少氣孔等缺陷[13],并在一定程度上改善焊縫組織的機(jī)械性能?;诖?,本文提出超音頻輔助三絲電弧增材工藝,在提高熔敷效率的基礎(chǔ)上研究分析超音頻電弧對增材成形組織的形態(tài)及分布的影響。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)?zāi)覆臑槌叽?00 mm×200 mm×10 mm的304不銹鋼板,填充材料為直徑1.2 mm的ER316L不銹鋼實(shí)芯焊絲,母材及絲材的化學(xué)成分如表1所示。

    表1 母材與絲材的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Chemical composition of wire and base metal (wt.%)

    1.2 試驗(yàn)設(shè)備

    試驗(yàn)設(shè)備示意如圖1所示,主要包括:3臺(tái)MIG焊接電源及其送絲機(jī)構(gòu)、直線式三絲增材槍、送氣機(jī)構(gòu)、冷卻裝置等。單絲MIG輔助電弧增材試驗(yàn)的第一電源為法國SAF公司的自動(dòng)MIG焊接電源;三絲MIG輔助電弧增材試驗(yàn)的第一、第二電源為法國SAF公司的自動(dòng)MIG焊接電源,第三電源為超音頻MIG焊接電源。三絲焊槍間距為25 mm,且三絲均垂直于水平方向向下。

    圖1 試驗(yàn)設(shè)備示意Fig.1 Schematic diagram of test equipment

    1.3 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)基本參數(shù)為:電弧移動(dòng)速度(TS)7 mm/s,送絲速度(WFS)8 m/min,氣流量25 L/min,絲材干伸長10 mm。考慮到三根絲材之間的絕對間距25 mm較大,設(shè)計(jì)垂直于增材方向的絲材與絲材之間的偏移量為8.5 mm。每組試驗(yàn)采用的焊絲均為316L,焊接電源采用脈沖模式,引入頻率分別為20 kHz、25 kHz、30 kHz、35 kHz、40 kHz、45 kHz、50 kHz的超音頻MIG輔助工藝,得到不同頻率下的單道成形件,并觀察試樣的宏觀形貌和顯微結(jié)構(gòu)。在無超音頻和有超音頻的情況下進(jìn)行三絲單道多層的單墻體增材成形,并測定無超音頻試件和30 kHz超音頻試件的顯微硬度和拉伸性能。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 宏觀形貌

    不同頻率下單道成形件的形貌如圖2所示,所有試樣表面均比較光滑,沒有明顯缺陷。施加超音頻脈沖的試樣兩側(cè)比未施加超音頻的試樣更平整,當(dāng)頻率較高時(shí)(見圖2b)試樣兩側(cè)甚至有明顯堆積。

    圖2 不同頻率下的單道增材成形形貌Fig.2 Appearances of single-channel additive forming under different frequencies

    采用天遠(yuǎn)三維掃描設(shè)備測量不同頻率下單道的二維尺寸并計(jì)算寬高比,結(jié)果如表2所示。施加超音頻輔助后,試件寬高比顯著下降,隨著超音頻頻率的增加,寬高比基本不變,超音頻30 kHz時(shí)單道高度最高且寬高比最小。由此可見,不同的超音頻頻率下三絲單道單層成形的熔敷道外形基本穩(wěn)定且成形良好,有利于沉積道之間的搭接和成形。

    表2 不同超音頻熔敷道數(shù)據(jù)Table 2 Different superaudio cladding channel data

    2.2 顯微組織

    利用線切割技術(shù)按照GB/T228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》在單道成形件上切割出金相試樣,然后打磨、拋光、經(jīng)氯化鐵鹽酸溶液腐蝕,用XSP500型光學(xué)顯微鏡分別對左、中、右絲材的顯微組織進(jìn)行分析。

    常規(guī)脈沖成形試件的左、中、右絲材所成熔敷道的顯微組織如圖3所示。熔合線(圖3b白線)附近存在大量有明確生長趨向的柱狀晶和零散分布的少量等軸晶粒,且柱狀晶穿越熔合線生長。對比圖3d~3f可以看到,中間熔敷道的組織晶粒更為粗大,這是由于三絲增材過程中的熱輸入非常大且集中,中間熔敷道的散熱條件比左、右兩邊差,熔池內(nèi)部溫度梯度最小且最后完全凝固,故中間熔敷道的微觀組織沒有明顯的擇優(yōu)生長取向,各向異性沒有明顯體現(xiàn),且在較強(qiáng)的熱效應(yīng)下多成長為粗大的等軸晶粒。

    圖3 常規(guī)脈沖電弧三絲單道增材成形的微觀組織Fig.3 Microstructure of conventional pulsed arc triple-wire single-channel additive forming

    對中間道的絲材施加50 kHz超音頻脈沖電弧后,左、中、右絲材所成熔敷道的顯微組織如圖4所示。從圖4b、4e可看出,中間熔敷道組織明顯細(xì)化,樹枝狀結(jié)構(gòu)傾向明顯被打破,其微觀組織由大量等軸晶粒組成,同時(shí)隨機(jī)分布著少量柱狀晶粒。左、右邊絲所成熔敷道的微觀組織更加明顯地關(guān)于中間絲材呈鏡面對稱,且生長方向指向中間絲材。從圖4d~4f可看出,中間絲材的晶粒尺寸較兩邊絲材有所增加,這是由于超音頻頻率增加,熔池內(nèi)部的能量增加而冷卻速度減緩,導(dǎo)致了組織粗大。

    圖4 50 kHz超音頻脈沖電弧三絲單道增材成形的微觀組織Fig.4 Microstructure of 50 kHz superaudio pulsed arc triple-wire single-channel additive forming

    對不加高頻、加35 kHz和50 kHz超音頻電弧試樣的顯微組織(見圖5、圖6)進(jìn)行分析對比。與不加超音頻的試樣(見圖5a)相比,超音頻試件(見圖5b、5c)組織中的枝晶排列呈現(xiàn)有序性,枝晶生長方向與堆積方向一致,35 kHz 時(shí)組織為等軸樹枝晶和柱狀晶的混合組織,50 kHz時(shí)組織為等軸樹枝晶組織,其中細(xì)小的等軸非枝晶組織呈帶狀分布,由此可以看出超高頻脈沖電弧對顯微組織具有一定的細(xì)化作用。

    從圖6可以看出,隨著頻率增大,平均晶粒尺寸呈現(xiàn)先減后增的趨勢,這是因?yàn)槌纛l促進(jìn)了熔池內(nèi)部攪拌,枝晶破碎,使得晶核數(shù)目增加,同時(shí)固液界面處也變得不穩(wěn)定,粗大枝晶破碎,這都能夠細(xì)化晶粒。但隨著頻率進(jìn)一步增加,超音頻帶來的能量會(huì)減緩冷卻速度,導(dǎo)致枝晶粗大。

    圖6 500倍下不同超音頻頻率下脈沖電弧三絲單道增材成形的微觀組織Fig.6 Microstructure of pulsed arc triple-wire single-channel additive forming under different superaudio frequencies at 500 times

    2.3 顯微硬度

    將無超音頻輔助單道墻體試件和30 kHz成形墻體試件沿垂直于成形方向截?cái)?,并對截面進(jìn)行磨制拋光,用HVS-1000ZB型顯微硬度計(jì)進(jìn)行維氏硬度的測定,參考龐義斌[14]測試顯微硬度的方法,在顯微硬度測試過程中,加載力為500 N,加載時(shí)間為10 s,在墻體橫截面橫向每隔2 mm打一個(gè)點(diǎn),縱向每隔1 mm打一個(gè)點(diǎn)(打點(diǎn)位置見圖7),取其平均值作為最終結(jié)果。

    圖7 打點(diǎn)位置示意Fig.7 Schematic diagram of hitting position

    表3、表4分別為無高頻試件與30 kHz試件各位置顯微硬度。由表3可知,熔敷道底部硬度達(dá)到190 HV,從熔敷道底部到試件表面硬度一開始呈現(xiàn)陡降趨勢,而后隨著與熔合線距離的增大,硬度下降趨勢變得平緩,在熔合線與成形表面的中間位置顯微硬度逐漸趨于穩(wěn)定,而在靠近成形表面時(shí)硬度又呈現(xiàn)出比較明顯的上升趨勢。分析認(rèn)為,靠近熔合線處硬度最高,是因?yàn)槿酆暇€附近尺寸大的晶粒數(shù)量很少,遠(yuǎn)離熔合線的位置晶胞變大,硬度下降,而成形件表面由于散熱性良好,易出現(xiàn)等軸晶區(qū),所以硬度反而提高。

    表3 無高頻試件各位置顯微硬度Table 3 No superaudio specimen microhardness at each position

    表4 30 kHz試件各位置顯微硬度Table 4 Microhardness of 30 kHz specimen at each position

    加入超音頻后,在熔合線向基板的過渡區(qū)出現(xiàn)了明顯的軟化現(xiàn)象,與常規(guī)脈沖電弧相比,該處硬度有所下降。經(jīng)過顯微組織的分析得知超音頻電弧增材試件的顯微組織細(xì)小,因而顯微硬度整體高于常規(guī)脈沖電弧增材試件的顯微硬度。綜上,引入超音頻脈沖并未改變試件硬度的變化規(guī)律,但是整體提高了試件的顯微硬度。

    2.4 拉伸力學(xué)性能

    用UMT4303型萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)分別對無音頻輔助單道墻體試件和30 kHz單道墻體試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。按照GB/T228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》切割出拉伸試樣并打磨拋光,在xoy平面方向(成形速度方向,水平拉伸)和yoz平面方向(垂直于沉積方向,橫向拉伸)各選取3個(gè)試樣,如圖8所示,測試其抗拉強(qiáng)度,通過記錄原始標(biāo)距和斷后標(biāo)距計(jì)算斷后伸長率,所得數(shù)據(jù)分別如表5和表6所示。30 kHz超音頻增材試件的橫向和水平平均抗拉強(qiáng)度分別為559 MPa、521 MPa,與常規(guī)脈沖電弧增材試件相比均有所提高。而且30 kHz試件在水平方向上的平均斷裂延伸率達(dá)到39.3%,與無超音頻試件相比有大幅提升。材料的力學(xué)性能受顯微組織的影響較大,加入超音頻脈沖電弧后,試件的顯微組織得到了不同程度的細(xì)化,所以其抗拉強(qiáng)度也得到了不同程度的提升。

    圖8 取樣位置Fig.8 Sampling position

    表5 無高頻試件拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 5 No superaudio tensile test data

    表6 30 kHz試件拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 6 Tensile test data of 30 kHz specimen

    3 結(jié)論及展望

    (1)開展了超音頻三絲電弧增材制造工藝研究試驗(yàn),自主搭建了超音頻三絲電弧增材制造平臺(tái),在采用常規(guī)脈沖MIG電弧和給中間絲材施加一系列大于等于20 kHz超音頻頻率的情況下進(jìn)行三絲電弧增材制造,結(jié)果表明,超音頻為30 kHz時(shí)單道高度為3.8 mm,寬高比為6.81,此時(shí)外貌最好,后續(xù)以此制備單墻體。

    (2)顯微組織對比分析表明,在超音頻輔助作用下,兩邊絲材的微觀組織更明顯地關(guān)于中間絲材鏡面對稱,而中間絲材的晶粒得到一定程度的細(xì)化。但如果頻率超過30 kHz時(shí),超聲波在介質(zhì)中產(chǎn)生的能量過高,冷卻速度減緩,導(dǎo)致了晶粒粗化。

    (3)力學(xué)性能試驗(yàn)表明,引入超音頻脈沖整體提高了試件顯微硬度,水平平均抗拉強(qiáng)度從441 MPa提升到521 MPa,橫向平均抗拉強(qiáng)度從536 MPa提升到559 MPa,水平平均斷裂延伸率提高39.3%。

    (4)本文中加入超音頻輔助后試樣硬度未獲得明顯提高,下一步將對提高墻體硬度等方面進(jìn)行研究,促使該增材方法在工程中的應(yīng)用。

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