典型底水氣藏開(kāi)發(fā)特征及適宜開(kāi)發(fā)對(duì)策啟示

惠 棟，胡 勇，李 滔，彭 先，李 騫，趙梓寒

（1.中國(guó)石油西南油氣田公司勘探開(kāi)發(fā)研究院，四川成都610041；2.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川成都610500；3.中國(guó)石油西南油氣田公司，四川成都610051）

中外已開(kāi)發(fā)的氣藏大多數(shù)受到不同程度水侵的影響，制約了氣藏的高效開(kāi)發(fā)。在我國(guó)四川盆地，95%以上的碳酸鹽巖氣藏產(chǎn)地層水，產(chǎn)水氣藏中邊、底水氣藏占比接近90%，開(kāi)發(fā)過(guò)程中水侵影響較嚴(yán)重的氣藏占比超過(guò)75%，各時(shí)期的主產(chǎn)氣藏多存在水侵活躍現(xiàn)象［1-3］。水體侵入儲(chǔ)層后會(huì)分割氣藏，封隔低滲透儲(chǔ)層中的氣體，形成大量的死氣區(qū)，導(dǎo)致氣藏廢棄壓力增大，采出程度和經(jīng)濟(jì)效益降低［4-9］。相對(duì)于其他類(lèi)型有水氣藏，底水氣藏的開(kāi)采難度更大，采收率往往更低，一方面氣井供給區(qū)域與水體接觸面積大，底水侵入能力強(qiáng)；另一方面生產(chǎn)井距離水體近，氣水界面附近形成大壓差的時(shí)間短，底水侵入速度快［10-11］。威遠(yuǎn)震旦系燈影組氣藏是我國(guó)開(kāi)發(fā)的第一個(gè)底水氣藏，在開(kāi)發(fā)過(guò)程中面臨強(qiáng)底水非均勻侵入難題，采收率僅為36.6%。2011 年，四川盆地風(fēng)險(xiǎn)探井高石1 井在震旦系獲得重大突破，燈二段測(cè)試日產(chǎn)氣量超百萬(wàn)方［12］，2020年5 月，蓬探1 井燈二段測(cè)試獲日產(chǎn)氣量為121.98×104m3/d 的高產(chǎn)工業(yè)氣流，潛在資源量超萬(wàn)億方［13］。然而這類(lèi)氣藏儲(chǔ)層孔（洞）、縫發(fā)育，非均質(zhì)性強(qiáng)，具有多重介質(zhì)儲(chǔ)滲特征，實(shí)鉆井資料證實(shí)高石梯-磨溪燈二段氣藏為具有底水的構(gòu)造圈閉氣藏，太和氣區(qū)燈二段氣藏也表現(xiàn)出底水特征，迫切需要制定針對(duì)性的底水氣藏開(kāi)發(fā)對(duì)策。目前，中外裂縫-孔洞型底水氣藏高效開(kāi)發(fā)經(jīng)驗(yàn)較少，缺乏合理開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策，因此，有必要對(duì)典型底水氣藏開(kāi)發(fā)特征進(jìn)行全面剖析，跟蹤并分析底水氣藏的開(kāi)發(fā)效果，明確影響底水氣藏采收率的主要因素，在此基礎(chǔ)上，提出實(shí)現(xiàn)裂縫-孔洞型底水氣藏高效開(kāi)發(fā)的適宜對(duì)策，也為我國(guó)其他類(lèi)型底水氣藏的開(kāi)發(fā)提供借鑒和參考。

1 底水氣藏開(kāi)發(fā)特征

通過(guò)大量調(diào)研中外文獻(xiàn)和研究報(bào)告［3-9］，收集了13 個(gè)底水氣田（藏）的地質(zhì)特征、開(kāi)發(fā)技術(shù)、開(kāi)發(fā)對(duì)策和開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀（部分典型底水氣田地質(zhì)及開(kāi)發(fā)特征如表1 和表2 所示）。不同底水氣藏的地質(zhì)特征各異，流體組成復(fù)雜，儲(chǔ)集空間類(lèi)型多樣，儲(chǔ)量差異巨大，根據(jù)埋深分類(lèi)，包括中淺層氣藏6 個(gè)、中深層氣藏6 個(gè)、超深層氣藏1 個(gè)；根據(jù)巖性分類(lèi)，包括碳酸鹽巖氣藏8個(gè)（白云巖5個(gè)、灰?guī)r3個(gè)）、碎屑巖氣藏5個(gè)；從地質(zhì)儲(chǔ)量來(lái)說(shuō)，約一半的底水氣藏地質(zhì)儲(chǔ)量小于1 000×108m3。整體來(lái)看，這些底水氣藏孔隙度為1.1%～32%，滲透率為0.03～4 000 mD，采出程度為12.6%～92.0%，采出程度與儲(chǔ)層孔、滲參數(shù)關(guān)系不明顯（圖1）。而采氣速度及井網(wǎng)密度對(duì)氣藏采出程度具有一定影響（圖2），水體越強(qiáng)、采氣速度越大、井網(wǎng)越稀疏的底水氣藏，其采出程度越低。根據(jù)儲(chǔ)層儲(chǔ)滲空間的不同，可將底水氣藏進(jìn)一步劃分為孔隙型、裂縫-孔隙型和裂縫-孔洞型。不同類(lèi)型底水氣藏采收率差異明顯，強(qiáng)水體裂縫性底水氣藏（包括裂縫-孔隙型和裂縫-孔洞型底水氣藏［7］）的采收率低于孔隙型底水氣藏，且水侵后氣藏產(chǎn)量遞減程度更大、遞減速度更快。由于地質(zhì)特征和開(kāi)發(fā)對(duì)策的不同，3類(lèi)底水氣藏的開(kāi)發(fā)特征也存在顯著差異。

圖1 底水氣藏采出程度與儲(chǔ)層孔、滲參數(shù)關(guān)系Fig.1 Relationship between gas recovery and porosity as well as permeability in gas reservoirs with bottom water

圖2 底水氣藏采出程度與井網(wǎng)密度及采氣速度的關(guān)系Fig.2 Relationship between gas recovery and well spacing density as well as gas production rate in gas reservoirs with bottom water

表1 中外部分典型底水氣田地質(zhì)特征Table1 Geological characteristics of typical gas reservoirs with bottom water both in China and abroad

表2 中外部分典型底水氣田開(kāi)發(fā)特征Table2 Development characteristics of typical gas reservoirs with bottom water both in China and abroad

孔隙型底水氣藏的儲(chǔ)集空間主要為粒間孔，裂縫不發(fā)育或微發(fā)育，孔隙網(wǎng)絡(luò)是氣體滲流的主要通道，合理的開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策下底水水體非均勻侵入風(fēng)險(xiǎn)小，地層能量強(qiáng)，氣藏穩(wěn)產(chǎn)期長(zhǎng)，開(kāi)發(fā)效果好。典型的孔隙型底水氣田如位于英國(guó)北海北部地區(qū)的Frigg 氣田，儲(chǔ)層平均滲透率高達(dá)1 500 mD，但泥巖夾層滲透率小于1 mD。Frigg 氣田于1977 年開(kāi)始投產(chǎn)，1980 年日產(chǎn)氣量達(dá)0.47×108m3/d，并持續(xù)穩(wěn)產(chǎn)5 a，1985 年受水侵影響產(chǎn)量開(kāi)始下降，1990 年不斷侵入的水體導(dǎo)致氣田南部區(qū)域的生產(chǎn)井全部停產(chǎn)，但氣田內(nèi)部存在的垂向低滲透夾層有效阻隔了水體的平面推進(jìn)，使得氣田北部區(qū)塊仍保持以300×104～400×104m3/d 的日產(chǎn)氣量生產(chǎn)至2004 年。經(jīng)過(guò)27 a的開(kāi)采，氣田累積產(chǎn)氣量達(dá)1 900×108m3，采收率接近78%（圖3）。

圖3 Frigg氣田開(kāi)發(fā)歷程Fig.3 Development history of Frigg Gas Field

對(duì)于裂縫-孔隙型底水氣藏，孔隙是主要儲(chǔ)集空間，裂縫是氣體的主要滲流通道，典型的裂縫-孔隙型底水氣藏如海貍河（Beaver River）氣田，該氣田儲(chǔ)層上部區(qū)域裂縫-溶孔系統(tǒng)較為發(fā)育，平均孔隙度為3.5%，Kh為20～200 mD，Kv為2～25 mD，而儲(chǔ)層下部區(qū)域孔隙度小于2%，Kh為2～20 mD，Kv為0.1～5 mD。海貍河氣田原始天然氣儲(chǔ)量為413×108m3，初始標(biāo)定采收率高達(dá)90%，但隨后的開(kāi)發(fā)實(shí)踐顯示這一標(biāo)定目標(biāo)太過(guò)于樂(lè)觀。該氣田于1971 年10 月先后投入7 口生產(chǎn)井進(jìn)行商業(yè)化開(kāi)發(fā)，初期日產(chǎn)氣量為566×104m3/d，由于射孔層位靠近氣水界面，6 個(gè)月后部分生產(chǎn)井快速產(chǎn)水，1973 年氣田日產(chǎn)氣量達(dá)680×104m3/d 的峰值后，所有生產(chǎn)井均產(chǎn)地層水，氣田產(chǎn)量也隨之迅速降低，1976 年底僅一口氣井以30×104m3/d 的日產(chǎn)氣量進(jìn)行生產(chǎn)，1978 年氣田廢棄，累積產(chǎn)氣量為50.4×108m3，采收率僅為12.16%（圖4）。在1989 年至2003 年間，海貍河氣田嘗試重啟部分生產(chǎn)井，但由于氣井大量產(chǎn)水而不得不放棄，氣田采收率最終為12.57%。

圖4 海貍河氣田開(kāi)發(fā)歷程Fig.4 Development history of Beaver River Gas Field

裂縫-孔洞型底水氣藏的儲(chǔ)集空間為孔隙和溶洞，裂縫是主要的滲流通道。溶洞的存在增強(qiáng)了儲(chǔ)層容納水的能力，在氣水兩相流初期，隨著含水飽和度的增加，水相滲透率增長(zhǎng)緩慢，當(dāng)儲(chǔ)層含水飽和度達(dá)到一定值后水相滲透率急劇升高，因此在氣藏開(kāi)發(fā)初期水侵痕跡不是很明顯，而當(dāng)水侵大面積侵入儲(chǔ)層后其趨勢(shì)很難逆轉(zhuǎn)［14］。典型的裂縫-孔洞型底水氣藏如威遠(yuǎn)震旦系氣田，該氣田儲(chǔ)層分布連續(xù)，隔夾層不發(fā)育。儲(chǔ)層孔隙度平均為3%，滲透率為0.001～10 mD，平均為0.46 mD，微裂縫發(fā)育且非均質(zhì)性強(qiáng)，具有多重介質(zhì)儲(chǔ)滲特征。氣藏于1964年試采，1971 年初開(kāi)始產(chǎn)地層水，之后出水井?dāng)?shù)不斷上升。整個(gè)氣藏開(kāi)發(fā)分為4 個(gè)階段：①自噴上產(chǎn)階段。試采初期生產(chǎn)井基本未出水，構(gòu)造頂部氣井產(chǎn)量較大，隨后部分生產(chǎn)井相繼見(jiàn)水，氣藏開(kāi)始出現(xiàn)壓力不均衡降落，期間采取堵水試驗(yàn)但均未取得較好效果，1976 年氣田產(chǎn)量達(dá)到峰值，年產(chǎn)氣量為11.6×108m3；②產(chǎn)量遞減階段。由于出水井大量增多，底水活動(dòng)明顯，氣藏生產(chǎn)進(jìn)入產(chǎn)量遞減階段，地層壓力下降更加不均勻，氣藏年產(chǎn)氣量降至3.2×108m3，并開(kāi)始探索利用排水采氣工藝治水；③人工排水采氣階段。氣田開(kāi)始大規(guī)模進(jìn)行排水采氣，因工藝明顯見(jiàn)效，一批水淹井相繼復(fù)活，1998 年氣藏年產(chǎn)氣量為1.2×108m3，2004 年氣田水淹全面停產(chǎn)，累積產(chǎn)氣量為143.87×108m3；④水平井排水采氣階段。2005 年氣田開(kāi)始恢復(fù)氣舉井排水采氣生產(chǎn)，實(shí)施水平井＋直井（老井）井網(wǎng)，探索低部位水平井排水采氣新思路，但氣藏水侵影響不可逆，最終采收率僅為36.6%（圖5）。

圖5 威遠(yuǎn)震旦系氣田開(kāi)發(fā)歷程Fig.5 Development history of Weiyuan Sinian Gas Field

2 影響底水氣藏開(kāi)發(fā)效果的主要因素

綜合分析底水氣藏的開(kāi)發(fā)特征發(fā)現(xiàn)，氣藏的地質(zhì)特征和開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策是影響其開(kāi)發(fā)效果的主要因素。

2.1 地質(zhì)特征

2.1.1 裂縫發(fā)育程度

中外開(kāi)發(fā)實(shí)踐表明，相對(duì)于孔隙型底水氣藏，裂縫性底水氣藏的采收率往往更低?？紫缎偷姿畾獠氐膬?chǔ)集空間和滲流通道均為基質(zhì)原生的粒間孔和鑄膜孔等，氣水界面沿著基質(zhì)孔隙相對(duì)平緩?fù)七M(jìn)，無(wú)水采收期較長(zhǎng)，在合理開(kāi)發(fā)方式下氣藏采收率往往可以超過(guò)70%（如Frigg 氣田）。裂縫性底水氣藏非均質(zhì)性強(qiáng)，儲(chǔ)層主要儲(chǔ)集空間為基質(zhì)巖心中的孔、洞，滲流通道則是不同尺度的裂縫系統(tǒng)。在裂縫性底水氣藏生產(chǎn)時(shí)，裂縫系統(tǒng)中的壓力迅速降低，基質(zhì)孔、洞中的氣體在壓差作用下向裂縫流動(dòng)，當(dāng)儲(chǔ)層內(nèi)部存在裂縫高滲透通道時(shí)，底水水體容易沿著裂縫不規(guī)則竄入氣藏，形成縱竄型和縱竄橫侵型快速推進(jìn)模式［7］，堵塞滲流通道（圖6）。奧倫堡氣田構(gòu)造頂部位置發(fā)育大量厚度為1～4 m 的裂縫區(qū)域，這些高滲透裂縫在增加氣體流動(dòng)能力的同時(shí)也導(dǎo)致了水體的快速侵入，氣田于1971年開(kāi)始試采時(shí)就有氣井已經(jīng)見(jiàn)水，1974 年規(guī)?；懂a(chǎn)后即面臨嚴(yán)重的水侵問(wèn)題，底水沿著斷裂和裂縫侵入氣藏后通過(guò)高滲透水平裂縫推進(jìn)，形成復(fù)雜的縱竄橫侵型水侵方式，導(dǎo)致氣藏早期產(chǎn)水量快速上升，部分區(qū)塊采收率低于50%。

圖6 底水沿裂縫高滲透帶侵入氣藏示意Fig.6 Schematic diagram of bottom water intrusion along fracture zones with high permeability in gas reservoirs

氣井見(jiàn)水時(shí)間和產(chǎn)水量往往受裂縫-水體連通程度的影響，當(dāng)氣井井底與水體間存在高角度貫通裂縫時(shí)，水體突進(jìn)后氣井產(chǎn)氣量呈陡崖式下降，甚至?xí)斐杀┬运?。龍崗氣田龍?井區(qū)長(zhǎng)興組底水氣藏龍崗001-18 井投產(chǎn)即產(chǎn)水，生產(chǎn)8 個(gè)月后產(chǎn)水量快速上升，1 年半左右已經(jīng)水淹停產(chǎn)，主要原因就是儲(chǔ)層裂縫溝通井區(qū)底部高壓水體［10］。此外，對(duì)于低孔隙度強(qiáng)非均質(zhì)碳酸鹽巖底水氣藏，由于基質(zhì)儲(chǔ)滲參數(shù)較低，裂縫對(duì)氣體滲流的貢獻(xiàn)更大，導(dǎo)致水體侵入裂縫后基巖及部分孔隙型儲(chǔ)層中的氣體無(wú)法產(chǎn)出，形成“水封氣”現(xiàn)象。威遠(yuǎn)震旦系氣田平均滲透率僅為0.461 mD，氣體主要通過(guò)裂縫流動(dòng)，水體沿裂縫侵入儲(chǔ)層后導(dǎo)致基質(zhì)孔、洞中儲(chǔ)存的氣體無(wú)法排出，氣相滲流能力急劇降低，生產(chǎn)井產(chǎn)量大幅下降，部分氣井出水后的平均日產(chǎn)氣量?jī)H為出水前的1/6～1/2，出水后期日產(chǎn)氣量甚至不足1×104m3/d（圖7）。氣藏水淹區(qū)的基質(zhì)孔洞主要通過(guò)滲吸機(jī)制驅(qū)氣［7］，基質(zhì)滲透率越低水封氣飽和度越大，F(xiàn)rigg 氣田平均滲透率高達(dá)1 500 mD，水體波及后的水封氣飽和度為29%，奧倫堡氣田平均滲透率為11 mD，水體侵入后形成的封閉氣量高達(dá)49%，由此可見(jiàn)，對(duì)于平均滲透率不到1 mD 的威遠(yuǎn)震旦系氣田，由于裂縫水侵形成的水封氣造成的儲(chǔ)量損失巨大。

圖7 威遠(yuǎn)震旦系氣田部分氣井出水前后日產(chǎn)氣量變化對(duì)比Fig.7 Production comparison of gas wells in Weiyuan Sinian Gas Field before and after water producing

2.1.2 隔夾層發(fā)育程度

隔夾層主要指的是儲(chǔ)層內(nèi)部低滲透、致密且可對(duì)流體運(yùn)移起到阻擋作用的條帶［15］。隔夾層的位置、穩(wěn)定性、分布范圍以及規(guī)模影響著底水氣藏的開(kāi)發(fā)方式和開(kāi)發(fā)效果，大面積連續(xù)分布且位于氣水界面附近的低滲透隔夾層會(huì)對(duì)流體的滲流產(chǎn)生屏障作用，能有效延緩底水非均勻侵入，在底水氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中可以形成彈性氣驅(qū)或弱彈性水驅(qū)的開(kāi)發(fā)效果，氣藏采收率往往較高。Wilburton 氣田儲(chǔ)層底部與水體間存在一套封堵性好的泥質(zhì)和硅質(zhì)隔夾層，這套致密夾層有效地阻擋了底水的向上錐進(jìn)，氣藏采收率較高。Frigg 氣田儲(chǔ)層下部的泥巖層將氣藏與底部水層分隔，在高采氣速度、密井網(wǎng)的開(kāi)發(fā)方式下，氣藏采收率仍然高達(dá)78.0%。而夾層小范圍發(fā)育或夾層封堵性較差的底水氣藏開(kāi)發(fā)效果一般較差，底水容易繞過(guò)夾層形成次生邊水，克拉2 氣田發(fā)育多套隔夾層，但這些夾層厚度較薄且橫向分布不連續(xù)，封堵性較差，自投產(chǎn)后已有多口氣井產(chǎn)水，使得氣田長(zhǎng)期穩(wěn)產(chǎn)面臨極大風(fēng)險(xiǎn)［16］。威遠(yuǎn)震旦系氣田夾層不發(fā)育，能量充足的底水沿裂縫快速侵入儲(chǔ)層，氣藏采收率不到37%。因此，對(duì)于這類(lèi)缺少隔夾層的底水氣藏，合理的開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策顯得格外重要。

2.1.3 水體能量

水體能量強(qiáng)弱與水體大小和水區(qū)儲(chǔ)層的應(yīng)力敏感相關(guān)，其來(lái)源于地層壓力變化過(guò)程中巖石儲(chǔ)集空間的壓縮作用以及地層水的彈性膨脹作用［10，17-21］。通過(guò)對(duì)已開(kāi)發(fā)底水氣藏的統(tǒng)計(jì)分析，水體能量較弱的底水氣藏采收率普遍高于60%，強(qiáng)水體裂縫性底水氣藏的采收率明顯低于弱水體的。相對(duì)于孔隙型底水氣藏，裂縫性底水氣藏儲(chǔ)層往往具有較強(qiáng)的應(yīng)力敏感，研究發(fā)現(xiàn)水層巖石的壓縮效應(yīng)是水侵能量的主要來(lái)源，氣藏開(kāi)發(fā)初期的水侵強(qiáng)度可能數(shù)倍于中后期［14］，因而裂縫性底水氣藏的水侵能量往往更強(qiáng)，且在開(kāi)發(fā)初期就易造成嚴(yán)重水竄現(xiàn)象。通過(guò)模擬不同水體倍數(shù)的底水水侵實(shí)驗(yàn)可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)?shù)姿w倍數(shù)由5 倍增長(zhǎng)至30 倍時(shí)，巖心采出程度降低約10%，累積產(chǎn)水量約增長(zhǎng)6倍，見(jiàn)水時(shí)間大幅度提前［22］，而當(dāng)?shù)姿w倍數(shù)超過(guò)40倍后，水體對(duì)生產(chǎn)動(dòng)態(tài)的影響達(dá)到極限，隨著水體倍數(shù)的繼續(xù)增加，累積產(chǎn)氣量和累積產(chǎn)水量變化幅度較?。?3］。對(duì)于非均質(zhì)底水氣藏，水體在儲(chǔ)層不同位置處的大小、能量往往存在一定差異，克拉2氣田不同區(qū)域水體能量強(qiáng)弱存在顯著差異，東部和西部?jī)?chǔ)層物性好，水體能量強(qiáng)，底水上升速度快，而北部和南部水體能量相對(duì)較弱，底水上升速度相對(duì)較慢［16］。阿姆河右岸BP 氣田不同區(qū)域的水體倍數(shù)為1～65 倍，強(qiáng)水體能量作用下底水沿裂縫-孔洞型儲(chǔ)層竄入井筒后氣井快速見(jiàn)水，在產(chǎn)水診斷曲線上，水氣比上升斜率超過(guò)3［22，24］。

2.2 開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策

2.2.1 開(kāi)發(fā)井網(wǎng)部署模式

對(duì)于似均質(zhì)有水氣藏，由于水體與氣藏接觸面積大、水侵推進(jìn)速度慢，活塞式的水侵方式甚至有利于氣藏的開(kāi)發(fā)，這類(lèi)氣藏采用“稀井高產(chǎn)”的布井方式便可取得較好的開(kāi)發(fā)效果，經(jīng)濟(jì)效益顯著。但是對(duì)于裂縫發(fā)育的強(qiáng)非均質(zhì)裂縫性底水氣藏，“稀井高產(chǎn)”模式使得氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中容易出現(xiàn)局部壓降，導(dǎo)致底水非均勻侵入的風(fēng)險(xiǎn)更高。海貍河氣田采用7 口生產(chǎn)井控制43 km2的氣藏儲(chǔ)量，在氣藏生產(chǎn)過(guò)程中井控區(qū)域壓降過(guò)大，底水沿裂縫侵入氣藏后氣井產(chǎn)水量快速上升，在不足3 a 時(shí)間內(nèi)，氣藏產(chǎn)量降低了75%，最終水淹停產(chǎn)。威遠(yuǎn)震旦系氣田井網(wǎng)密度為3.21 km2/口，在氣藏頂部實(shí)施強(qiáng)化開(kāi)采導(dǎo)致形成多個(gè)壓降漏斗，采收率較低。相反，中外開(kāi)發(fā)效果較好的裂縫性底水氣藏大多采用均衡開(kāi)發(fā)的布井方式，在氣藏構(gòu)造高部位有利區(qū)域集中布井，而在低滲透區(qū)域適當(dāng)布井，保持整個(gè)氣藏的壓力均勻下降，實(shí)現(xiàn)整個(gè)氣藏的均衡開(kāi)發(fā)。奧倫堡氣田主要在產(chǎn)層厚度大、裂縫發(fā)育的構(gòu)造頂部或軸線部位布井，即采用中央布井或排狀布井系統(tǒng)，然后向邊緣或局部擴(kuò)展，構(gòu)造頂部井距為500～700 m，外圍井距增加到1～1.5 km，采用這種方式布井保持邊緣地帶高壓以延緩底水推進(jìn)，延長(zhǎng)頂部無(wú)水采氣期，而在低滲透區(qū)采用均勻布井的方式，提高氣藏整體采收率。Korobkov 氣田在1964 年開(kāi)發(fā)后就受到底水水侵的困擾，水體沿著裂縫發(fā)育帶侵入氣藏，1968 年產(chǎn)水量達(dá)到峰值，曾嘗試封堵產(chǎn)水井中的部分射孔層段，但效果不明顯，隨后采用均衡開(kāi)發(fā)的策略，嘗試在低滲透區(qū)布井以增大該區(qū)的壓降，避免水體的非均勻推進(jìn)，采取該策略后，氣田的產(chǎn)水量明顯降低，1980 年氣藏產(chǎn)水量?jī)H為峰值產(chǎn)水量的1/20?？梢?jiàn)，對(duì)于裂縫性強(qiáng)非均質(zhì)底水氣藏，利用優(yōu)勢(shì)區(qū)域高產(chǎn)井控制低滲透區(qū)儲(chǔ)量的“稀井高產(chǎn)”布井思路并不適用。

2.2.2 開(kāi)發(fā)井型

隨著鉆井技術(shù)和地質(zhì)導(dǎo)向工具的進(jìn)步，水平井、大斜度井等工藝井已經(jīng)廣泛地應(yīng)用于各類(lèi)氣藏開(kāi)發(fā)，并能有效提高氣井單井產(chǎn)量和氣藏采收率。對(duì)于有水氣藏，工藝井具有一定的優(yōu)勢(shì)，一方面工藝井可鉆遇更多的優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層，提高氣藏儲(chǔ)量的動(dòng)用率；另一方面，在相同的生產(chǎn)條件下，工藝井與儲(chǔ)層的接觸面積大，需要的生產(chǎn)壓差遠(yuǎn)小于直井，有利于延緩底水上升速度。但對(duì)于裂縫性底水氣藏，工藝井的應(yīng)用也存在一些不足，相較于直井，工藝井鉆遇裂縫和縫洞的幾率更高，氣井前期生產(chǎn)效果好，但也面臨底水沿裂縫快速上竄導(dǎo)致的水淹風(fēng)險(xiǎn)。不同儲(chǔ)層類(lèi)型氣田選擇的井型各不相同，裂縫性底水氣田多選用直井開(kāi)發(fā)以防水為主，低滲透氣田多為水平井開(kāi)發(fā)以提高儲(chǔ)量動(dòng)用效果為主，結(jié)合儲(chǔ)層特征因地制宜選擇直井+水平井的組合模式開(kāi)發(fā)效果更優(yōu)。奧倫堡氣田開(kāi)發(fā)早期井型以直井為主，2003年后新投產(chǎn)的氣井多為水平井，克拉2氣田前期生產(chǎn)井多為直井，后期考慮在低滲透區(qū)部署水平井增加儲(chǔ)量動(dòng)用。阿姆河右岸BP 氣田低孔低滲透、非均質(zhì)性強(qiáng)，導(dǎo)致直井開(kāi)發(fā)效果差，投產(chǎn)井中直井約占30%，大斜度井約占70%。

2.2.3 采氣速度與單井配產(chǎn)

采氣速度越快，單井配產(chǎn)越高，井筒附近壓力越低，氣藏氣水界面處壓力與井筒底部壓力差便越大，底水更加容易竄進(jìn)到井筒中，造成氣井產(chǎn)水量增大。大量的研究文獻(xiàn)指出，有水氣田在生產(chǎn)過(guò)程中存在臨界產(chǎn)量，只有當(dāng)氣井產(chǎn)量低于臨界產(chǎn)量時(shí)才能延長(zhǎng)無(wú)水采氣期，將水體對(duì)氣藏開(kāi)發(fā)的影響降到最低［3-11］。同樣，合理的采氣速度會(huì)延緩底水侵入速度，提高氣田的整體采出程度。海貍河氣田儲(chǔ)層高角度裂縫發(fā)育，但缺乏開(kāi)發(fā)管理策略，在開(kāi)發(fā)初期單井配產(chǎn)高，氣井配產(chǎn)接近無(wú)阻流量的1/2，最高采氣速度達(dá)7%，導(dǎo)致生產(chǎn)井快速產(chǎn)水。克拉2氣田底水水體能量較強(qiáng)，初期采氣速度較高，導(dǎo)致地層水非均勻侵入氣藏，但通過(guò)完善平面井網(wǎng)，控制單井生產(chǎn)壓差，降低采氣速度后，水侵速度隨之放緩。阿姆河右岸BP 氣田在掌握儲(chǔ)層裂縫發(fā)育程度及水體能量大小后，合理優(yōu)化氣井配產(chǎn)，有效地延長(zhǎng)了氣井無(wú)水采氣期。對(duì)于大型底水氣田，往往需要根據(jù)地質(zhì)特征分區(qū)開(kāi)發(fā)，不同區(qū)域采用不同的采氣速度，奧倫堡氣田含氣面積達(dá)1 640 km2，分為多個(gè)開(kāi)發(fā)區(qū)塊，各區(qū)塊采用不同的采氣速度（1.89%～6.10%），在水侵風(fēng)險(xiǎn)區(qū)塊低采氣速度生產(chǎn)，優(yōu)質(zhì)區(qū)塊高采氣速度生產(chǎn)，開(kāi)采效果和經(jīng)濟(jì)效益相對(duì)較好。

2.2.4 氣井避水高度

底水氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中均設(shè)置了一定的避水高度，但由于儲(chǔ)層裂縫發(fā)育程度以及水體大小等因素的差異，氣井生產(chǎn)效果迥異。Wilburton 氣田儲(chǔ)層頂深為3 709 m，氣水界面位于4 054 m，設(shè)置避水高度為116 m，氣藏采收率為78.7%。加拿大Kaybob South 氣田由于高含H2S，氣田水處理復(fù)雜且成本昂貴，因此極為重視底水上竄的防控，在氣田開(kāi)發(fā)方案設(shè)計(jì)初期針對(duì)主產(chǎn)區(qū)氣井均設(shè)置了一定的避水高度（17～46 m），并保持氣井的產(chǎn)量低于底水錐進(jìn)的臨界水錐產(chǎn)量（9×104～113×104m3/d）。威遠(yuǎn)震旦系氣田開(kāi)發(fā)中期在氣藏頂部設(shè)計(jì)完鉆井底距原始?xì)馑缑?2～185 m，但實(shí)施效果不佳，未能達(dá)到延長(zhǎng)無(wú)水采氣期的目的，主要原因是底水水體沿裂縫竄進(jìn)，而威遠(yuǎn)震旦系氣田孔（洞）、縫的分布模式和搭配關(guān)系復(fù)雜，氣井的避水高度難以有效控制底水上竄?？梢?jiàn)對(duì)于裂縫性強(qiáng)水體底水氣藏，氣井避水高度在一定程度上可以延長(zhǎng)無(wú)水采氣期，但無(wú)法避免水體竄入儲(chǔ)層后導(dǎo)致的氣井產(chǎn)水。

3 底水氣藏治水對(duì)策

底水氣藏的水侵危害是不可避免的，但通過(guò)合理的工作制度和治水對(duì)策可以降低水侵的危害程度。目前中外底水氣藏主要采用的治水對(duì)策包括：完善井網(wǎng)、主動(dòng)排水和封堵水層等［5-6］。完善井網(wǎng)是為減弱氣藏中生產(chǎn)壓差的不均衡性，抑制底水非均勻錐進(jìn)。對(duì)于氣藏水淹區(qū)域，排水采氣是有效的治水手段之一，可阻止底水進(jìn)一步上竄傷害上覆氣層，同時(shí)使部分已經(jīng)進(jìn)入裂縫系統(tǒng)的地層水回落，解除氣藏裂縫區(qū)域的水鎖傷害。奧倫堡氣田的巖心實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在一定壓差下，當(dāng)巖心中封閉氣體占據(jù)巖心孔隙體積的50%時(shí)，氣體將會(huì)不斷膨脹發(fā)生流動(dòng)，表明在氣藏水淹區(qū)域，持續(xù)的排水降壓開(kāi)采可以有效動(dòng)用這些封存的儲(chǔ)量，采出程度可提高10%～20%［25］，但底水氣藏主動(dòng)排水有一定的適宜條件，當(dāng)氣井裂縫溝通遠(yuǎn)部水體或者底水能量強(qiáng)時(shí)，排水效果適得其反［10］。目前，排水采氣措施主要包括：泡排、氣舉、柱塞、電潛泵和機(jī)抽等［25］，威遠(yuǎn)震旦系氣田是我國(guó)第一個(gè)全面開(kāi)展排水采氣工藝的氣田，采用泡排和氣舉等排水采氣工藝都取得了較好效果，部分氣井排水后的穩(wěn)定日產(chǎn)氣量可達(dá)到其出水末期的2～30 倍（圖8），并探索形成了水平井+直井的低排高采排水采氣開(kāi)發(fā)井網(wǎng)，有效進(jìn)行水淹氣藏的二次開(kāi)發(fā)。此外，對(duì)于水淹嚴(yán)重井段或高滲透層，可采用注水泥封堵或注黏稠液的方式形成屏障［26-28］，減少進(jìn)入氣藏的水侵量，該技術(shù)在奧倫堡氣田具有一定的應(yīng)用效果，但威遠(yuǎn)震旦系氣田采取的堵水試驗(yàn)未獲成功，這可能是因?yàn)樵摎馓飪?chǔ)層縫網(wǎng)發(fā)育而基巖致密，氣水流動(dòng)的主要通道是裂縫，試劑堵水的同時(shí)也堵住了氣體的流動(dòng)通道。

圖8 威遠(yuǎn)震旦系氣田部分氣井排水前后日產(chǎn)氣量變化對(duì)比Fig.8 Production comparison of some gas wells in Weiyuan Sinian Gas Field before and after dewatering

4 適宜開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策啟示

準(zhǔn)確的儲(chǔ)層評(píng)價(jià)、高效的儲(chǔ)量動(dòng)用和較優(yōu)的經(jīng)濟(jì)效益是氣藏高效開(kāi)發(fā)的內(nèi)核。中外底水氣藏的生產(chǎn)實(shí)踐表明，強(qiáng)非均質(zhì)底水氣藏的開(kāi)發(fā)難度大，水侵風(fēng)險(xiǎn)高，但合理的開(kāi)發(fā)指標(biāo)和有效的治水對(duì)策可以顯著提高氣藏的開(kāi)發(fā)效果。因此，在不斷深化儲(chǔ)層地質(zhì)特征認(rèn)識(shí)的基礎(chǔ)上，應(yīng)采取針對(duì)性的技術(shù)對(duì)策以實(shí)現(xiàn)底水氣藏的最優(yōu)開(kāi)發(fā)。中外底水氣藏的生產(chǎn)實(shí)踐對(duì)合理開(kāi)發(fā)四川盆地碳酸鹽巖底水氣藏有以下啟示。

4.1 做好早期評(píng)價(jià)，深化地質(zhì)認(rèn)識(shí)

深化氣藏特征認(rèn)識(shí)，是制定合理開(kāi)發(fā)對(duì)策和提高底水氣藏采收率的基礎(chǔ)。裂縫-孔洞型強(qiáng)非均質(zhì)碳酸鹽巖底水氣藏多尺度孔（洞）、縫發(fā)育，多重介質(zhì)儲(chǔ)滲特征明顯，因此，需要聯(lián)合多技術(shù)手段進(jìn)行儲(chǔ)層精細(xì)描述，預(yù)測(cè)優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層和低滲透薄隔夾層的分布規(guī)律。天然裂縫是氣井高產(chǎn)的重要因素，也是水體侵入的快速通道，準(zhǔn)確掌握多尺度裂縫-孔洞系統(tǒng)的空間非均質(zhì)性極為重要，要利用成像測(cè)井和三維地震技術(shù)，特別是小尺度縫洞體精細(xì)刻畫(huà)技術(shù)，通過(guò)井震多屬性多信息融合的裂縫描述方法，評(píng)價(jià)儲(chǔ)層縫洞發(fā)育程度和裂縫展布規(guī)律，同時(shí)，結(jié)合巖心觀測(cè)、薄片分析以及CT 掃描等手段，研究微觀尺度下裂縫和孔隙發(fā)育特征，分析儲(chǔ)層孔（洞）、縫的配置關(guān)系，實(shí)現(xiàn)縫洞空間分布的精細(xì)雕刻。此外，要堅(jiān)持較長(zhǎng)的試采周期，充分利用已有探井和試采生產(chǎn)井資料，動(dòng)、靜資料結(jié)合進(jìn)一步深化儲(chǔ)層連通關(guān)系、水體能量大小和儲(chǔ)量動(dòng)用效果等地質(zhì)認(rèn)識(shí)，為氣藏開(kāi)發(fā)方案編制提供支撐。

4.2 制定合理技術(shù)指標(biāo)，加強(qiáng)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)管理

4.2.1 實(shí)施均衡開(kāi)采，減緩水體非均勻侵入

水體的非均勻侵入是底水氣藏面臨的主要難題，而氣藏的均衡開(kāi)采則是解決這一難題的關(guān)鍵。中外底水氣藏的生產(chǎn)實(shí)踐表明，強(qiáng)底水裂縫性碳酸鹽巖氣藏的開(kāi)發(fā)應(yīng)由“稀井高產(chǎn)”模式轉(zhuǎn)為“均衡開(kāi)采”模式，對(duì)于構(gòu)造高部位的優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層，宜采用中央布井方式，即將生產(chǎn)井布在物性較好的構(gòu)造高點(diǎn)，裂縫發(fā)育帶宜部署直井，在提高氣井產(chǎn)能的同時(shí)可延長(zhǎng)無(wú)水采氣期，同時(shí)在構(gòu)造低部位及低滲透區(qū)域采用工藝井適當(dāng)均勻布井，完善井網(wǎng)，有利于氣藏整體壓降均衡，避免“水封區(qū)”的形成，也可提高低滲透儲(chǔ)量的動(dòng)用效果，減緩水體侵入速度。

4.2.2 控制采氣速度，提高氣藏穩(wěn)產(chǎn)年限

大型氣田應(yīng)具有一定的穩(wěn)產(chǎn)年限，而要滿足氣田穩(wěn)產(chǎn)要求，則必須將采氣速度控制在一定范圍內(nèi)。對(duì)于底水氣藏，采氣速度不宜過(guò)高，而裂縫性碳酸鹽巖底水氣藏的采氣速度更不宜高，但在氣田整體采氣速度控制下可根據(jù)不同區(qū)塊物性的差異和水侵風(fēng)險(xiǎn)，分區(qū)設(shè)置不同的采氣速度，通過(guò)適當(dāng)?shù)牟季团洚a(chǎn)實(shí)現(xiàn)均衡開(kāi)發(fā)的效果。奧倫堡氣田不同區(qū)塊的采氣速度為1.89%～6.1%，裂縫發(fā)育的水侵風(fēng)險(xiǎn)區(qū)采氣速度相對(duì)較低。威遠(yuǎn)震旦系氣田最大采氣速度為2.89%，由于裂縫、孔洞發(fā)育，底水沿高角度裂縫快速侵入氣藏形成大量水封氣，因此對(duì)于裂縫-孔洞型強(qiáng)底水氣藏，采氣速度控制在2%左右即可。

4.2.3 強(qiáng)化動(dòng)態(tài)跟蹤，實(shí)行差異化靈活配產(chǎn)

目前，常規(guī)氣藏單井配產(chǎn)約為無(wú)阻流量的1/6～1/4，生產(chǎn)壓差與地層壓力的比值小于20%，但對(duì)于底水氣藏，特別是裂縫性低滲透碳酸鹽巖底水氣藏，在研究氣井的合理配產(chǎn)時(shí)，應(yīng)結(jié)合儲(chǔ)層非均質(zhì)性特征，以控制水體推進(jìn)速度、防止水體快速竄進(jìn)、提高經(jīng)濟(jì)效益和氣藏最終采收率為原則進(jìn)行氣井配產(chǎn)。因此，同一氣田不同區(qū)塊、同一區(qū)塊不同氣井、同一氣井不同生產(chǎn)階段應(yīng)采取差異化的靈活配產(chǎn)策略，在裂縫發(fā)育帶、水侵風(fēng)險(xiǎn)區(qū)降低氣井配產(chǎn)，而在構(gòu)造高部位適當(dāng)提高氣井配產(chǎn)，以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益和開(kāi)發(fā)效果最優(yōu)，同時(shí)，實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)跟蹤已有生產(chǎn)井的開(kāi)發(fā)動(dòng)態(tài)資料，結(jié)合底水氣藏氣井臨界產(chǎn)量預(yù)測(cè)模型和精細(xì)數(shù)值模擬技術(shù)，摸索儲(chǔ)層條件下不同生產(chǎn)階段氣井的臨界產(chǎn)量區(qū)間，盡量推遲氣水兩相流出現(xiàn)的時(shí)間，并延長(zhǎng)氣井的無(wú)水采收期。

4.2.4 完善監(jiān)測(cè)體系，準(zhǔn)確掌握氣水界面變化情況

水體監(jiān)測(cè)體系的建立對(duì)底水氣藏的開(kāi)發(fā)格外重要，是準(zhǔn)確認(rèn)識(shí)和評(píng)估底水水體的重要手段。Frigg 氣田開(kāi)發(fā)過(guò)程中設(shè)置了多口水體觀察井，用來(lái)觀測(cè)儲(chǔ)層底部水體壓力變化幅度以及氣水界面的上升情況，通過(guò)評(píng)估相關(guān)數(shù)據(jù)，氣田管理人員發(fā)現(xiàn)儲(chǔ)層底部水體能量較強(qiáng)，氣水界面上升幅度超過(guò)預(yù)設(shè)方案，并證實(shí)了氣水界面處的泥質(zhì)夾層可延緩部分區(qū)域水體的上升速度，基于立體的監(jiān)測(cè)體系，F(xiàn)rigg 氣田準(zhǔn)確掌握了氣藏底水推進(jìn)的速度和范圍，及時(shí)調(diào)整了開(kāi)發(fā)方案指標(biāo)。威遠(yuǎn)震旦系氣田開(kāi)發(fā)初期氣井未鉆穿水層，對(duì)氣水分布和水體大小認(rèn)識(shí)不足，氣藏采收率較低。目前，針對(duì)常規(guī)氣藏的動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)方法已較為成熟，但對(duì)于底水氣藏，還應(yīng)在構(gòu)造低部位和氣井大規(guī)模開(kāi)發(fā)區(qū)域部署一定數(shù)量的水體監(jiān)測(cè)井，開(kāi)展氣水界面和地層壓力的監(jiān)測(cè)，通過(guò)水體監(jiān)測(cè)井的動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)修正氣藏?cái)?shù)值模型，預(yù)測(cè)地層能量和局部水體推進(jìn)情況，進(jìn)而及時(shí)調(diào)整氣藏開(kāi)發(fā)方案。

4.3 建立水侵預(yù)報(bào)體系，形成全生命周期控水治水對(duì)策

4.3.1 開(kāi)展水侵模擬實(shí)驗(yàn)，明確多重介質(zhì)氣水滲流機(jī)理

物理模擬實(shí)驗(yàn)可以真實(shí)反應(yīng)儲(chǔ)層條件下巖心-流體復(fù)雜作用規(guī)律，揭示氣井生產(chǎn)背后的氣水滲流機(jī)制，是掌握底水氣藏水侵特征的必要手段之一。選取具有代表性的儲(chǔ)層樣品，結(jié)合數(shù)值反演的尺度升級(jí)方法，水侵動(dòng)態(tài)物理模擬實(shí)驗(yàn)可以分析底水侵入速度與儲(chǔ)層物性的關(guān)系、水體大小對(duì)采收率的影響程度、低滲透隔夾層的封堵效果、水封氣的機(jī)理及解除措施等，進(jìn)而指導(dǎo)氣藏制定合理的生產(chǎn)制度。通過(guò)多因素耦合的模擬實(shí)驗(yàn)，可以提前預(yù)判底水水體對(duì)氣藏可能造成的各種影響，為氣藏的動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)和開(kāi)發(fā)部署調(diào)整提供參考。

4.3.2 開(kāi)展數(shù)值仿真計(jì)算，建立水侵早期預(yù)報(bào)技術(shù)

基于真實(shí)巖心的數(shù)值仿真技術(shù)可實(shí)現(xiàn)復(fù)雜苛刻條件下氣水流動(dòng)過(guò)程的可視化和滲流規(guī)律的定量化，由于可重復(fù)性強(qiáng)，數(shù)值仿真可以獲取大量不同孔（洞）、縫搭配下的非穩(wěn)態(tài)氣水相滲曲線，得到無(wú)因次水侵前緣推進(jìn)圖版，為宏觀尺度氣水流動(dòng)行為的描述提供有效參數(shù)。進(jìn)一步結(jié)合高精度數(shù)值模擬技術(shù)和數(shù)值試井技術(shù)，通過(guò)非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格有效描述裂縫產(chǎn)狀，實(shí)現(xiàn)儲(chǔ)滲體的精細(xì)刻畫(huà)；通過(guò)算法優(yōu)化和并行計(jì)算機(jī)群提升計(jì)算模擬速度，開(kāi)展多情景下基于真實(shí)氣藏模型的底水不規(guī)則侵入模擬，形成復(fù)雜底水氣藏非均勻水侵早期預(yù)報(bào)體系，從多尺度、多角度層面把控氣藏底水侵入規(guī)律。

4.3.3 整體安排部署，形成全生命周期的控水治水對(duì)策

有水氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中氣井產(chǎn)水是必然現(xiàn)象，但底水氣藏開(kāi)發(fā)時(shí)必須要有前瞻性的考慮，底水一旦大規(guī)模侵入氣藏后，水侵傷害趨勢(shì)往往不可逆轉(zhuǎn)，因此在開(kāi)發(fā)方案設(shè)計(jì)初期就要考慮水侵風(fēng)險(xiǎn)的防范和治水措施，優(yōu)化開(kāi)發(fā)方案技術(shù)指標(biāo)，協(xié)調(diào)不同區(qū)域布井模式，為治水工作留有余地。在氣藏開(kāi)發(fā)前中期要加強(qiáng)水侵動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)與分析預(yù)判，因地制宜開(kāi)展治水工作，把握排水時(shí)機(jī)，通過(guò)井筒氣水兩相流模擬技術(shù)優(yōu)選排水采氣工藝，明確氣井不同壓力條件下的攜液能力，對(duì)于底水能量較弱的區(qū)域主動(dòng)打開(kāi)底水層實(shí)施先期排水策略，在氣水界面附近部署水平井協(xié)同排水采氣，降低水體能量，通過(guò)形成低壓區(qū)減緩底水上竄，實(shí)現(xiàn)氣水均衡同采。氣藏開(kāi)發(fā)中后期要進(jìn)一步精細(xì)刻畫(huà)底水侵入優(yōu)勢(shì)通道，通過(guò)試井測(cè)試資料預(yù)判氣井水侵風(fēng)險(xiǎn)，動(dòng)靜資料結(jié)合描述氣水分布特征，能排則排、宜堵則堵，在水侵高滲透帶探索強(qiáng)排水對(duì)策，確保底水沿構(gòu)造低部位向高部位均勻推進(jìn)，均衡儲(chǔ)量動(dòng)用，提高氣藏整體采出程度。

5 結(jié)論

根據(jù)儲(chǔ)集空間的不同，底水氣藏可以劃分為孔隙型、裂縫-孔隙型和裂縫-孔洞型，不同類(lèi)型底水氣藏開(kāi)發(fā)效果差異較大，裂縫性底水氣藏存在水體沿裂縫快速上竄風(fēng)險(xiǎn)，開(kāi)發(fā)難度大。儲(chǔ)層裂縫發(fā)育程度、氣水界面隔夾層發(fā)育程度和水體能量強(qiáng)弱是影響底水氣藏開(kāi)發(fā)效果的主要地質(zhì)因素，深化氣藏特征認(rèn)識(shí)是提高底水氣藏采收率的基礎(chǔ)，科學(xué)合理的開(kāi)發(fā)技術(shù)對(duì)策可有效減緩底水非均勻侵入，均衡開(kāi)采是實(shí)現(xiàn)裂縫-孔洞型底水氣藏高效開(kāi)發(fā)的關(guān)鍵。

底水氣藏開(kāi)發(fā)原則為均衡動(dòng)用、排控結(jié)合、有序產(chǎn)水，具體對(duì)策包括：①井震聯(lián)合準(zhǔn)確刻畫(huà)裂縫及隔夾層展布規(guī)律，動(dòng)靜資料結(jié)合深化儲(chǔ)層連通關(guān)系、水體能量強(qiáng)弱和儲(chǔ)量動(dòng)用效果等地質(zhì)認(rèn)識(shí)，為氣藏開(kāi)發(fā)方案編制提供支撐；②堅(jiān)持采用均衡開(kāi)采的井網(wǎng)部署模式，因地制宜優(yōu)選井型，合理控制氣藏采氣速度，實(shí)行差異化靈活配產(chǎn)，強(qiáng)化水體監(jiān)測(cè)體系，定量化評(píng)價(jià)氣水界面變化情況；③開(kāi)展底水氣藏水侵物理模擬實(shí)驗(yàn)和氣水流動(dòng)仿真模擬，進(jìn)一步明確底水氣藏多重介質(zhì)滲流機(jī)理，持續(xù)強(qiáng)化攻關(guān)裂縫性底水氣藏非均勻水侵早期預(yù)報(bào)技術(shù)；④超前考慮水侵風(fēng)險(xiǎn)的防范和治水措施，能排則排、宜堵則堵，整體部署，形成底水氣藏全生命周期的控水治水對(duì)策。

符號(hào)解釋

Kh——水平滲透率，mD；

Kv——垂向滲透率，mD。