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    趙樓煤礦7302工作面熱源分布特征

    2023-02-10 07:08:34簡(jiǎn)俊常
    煤礦現(xiàn)代化 2023年1期
    關(guān)鍵詞:散熱量風(fēng)流矸石

    陳 虎,簡(jiǎn)俊常,張 震,劉 順

    (1.兗礦菏澤能化有限公司,山東 菏澤 274705;2.西安科技大學(xué)安全科學(xué)與工程學(xué)院,陜西 西安 710054)

    0 引言

    受深部開(kāi)采影響,礦井高溫?zé)岷?wèn)題愈加嚴(yán)重[1]。據(jù)相關(guān)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì),我國(guó)現(xiàn)存近150對(duì)高溫礦井,其中大約40%的礦井中采掘工作面受到了不同程度的熱害威脅,山東、江蘇等東部部分礦井開(kāi)采深度大于800 m,是現(xiàn)階段熱害影響最為嚴(yán)重的礦井[2,3]。井下熱源散熱是導(dǎo)致熱害產(chǎn)生的重要因素,目前,已有許多學(xué)者對(duì)高溫礦井的熱源分布特征展開(kāi)了研究。易欣等[4]通過(guò)對(duì)工作面通風(fēng)路線的熱環(huán)境參數(shù)進(jìn)行測(cè)試,分析了濟(jì)三煤礦的熱源分布特征。王長(zhǎng)彬[5]通過(guò)理論分析對(duì)高家堡煤礦的熱源散熱量進(jìn)行計(jì)算,建立了風(fēng)溫預(yù)測(cè)模型。胡金鐘等[6]通過(guò)建立熱交換數(shù)學(xué)模型分析了梁北礦采煤工作面的熱源分布特征。李學(xué)杰[7]運(yùn)用熱量計(jì)算理論對(duì)布爾臺(tái)煤礦主要熱源散熱量進(jìn)行了分析,確定了各熱源所占的比例。聶鳳祥等[8]通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)對(duì)潘西礦采煤工作面高溫?zé)嵩醇帮L(fēng)溫變化規(guī)律進(jìn)行了分析。

    位于巨野礦區(qū)的趙樓煤礦處于正常地溫梯度為背景的高溫區(qū)。隨著開(kāi)采加深,趙樓煤礦綜放工作面溫度夏季高溫?zé)岷?wèn)題嚴(yán)重[9]。高溫高濕的熱環(huán)境不僅制約礦井生產(chǎn)效率,還嚴(yán)重威脅井下工人的身心健康。本文以趙樓煤礦7302工作面為研究對(duì)象,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)及理論計(jì)算,對(duì)風(fēng)流焓值變化規(guī)律及熱源分布特征進(jìn)行研究,為7302工作面制定合理的降溫方案提供理論依據(jù)。

    1 7302工作面熱害現(xiàn)狀

    趙樓煤礦7302工作面南鄰7304工作面,東距七采區(qū)輔運(yùn)巷220 m,西部及北部鄰近五采區(qū)與七采區(qū)邊界。7302工作面開(kāi)采煤層為3煤層,屬Ⅱ類自燃煤層,煤層構(gòu)造發(fā)育區(qū)應(yīng)力集中,原始巖溫在37°~42℃之間,處于二級(jí)熱害區(qū)域。7302工作面長(zhǎng)為295 m,采高平均為3.5 m,軌道與運(yùn)輸順槽斷面均為梯形,底板寬為5.8 m,頂板寬為4.8 m,平均高度為3.9 m。工作面采用“U”型通風(fēng),有效平均通風(fēng)斷面積為17.5 m2,配風(fēng)量為2 200 m3/min。目前7302工作面處于正?;夭蓵r(shí)期,工作面熱害程度嚴(yán)重,夏季高溫時(shí)回風(fēng)流溫度最高已超過(guò)37℃,極大影響工人的熱舒適度。

    2 7302工作面熱源分析

    趙樓煤礦7302工作面的熱環(huán)境受工作面各熱源的放熱作用影響,主要有相對(duì)熱源與絕對(duì)熱源。其中,相對(duì)熱源包括圍巖散熱、煤與矸石運(yùn)輸散熱、熱水涌出散熱、采空區(qū)漏風(fēng)散熱等;絕對(duì)熱源包括機(jī)電設(shè)備散熱、氧化散熱和人員散熱等。各熱源的計(jì)算方法如下。

    2.1 相對(duì)熱源

    2.1.1 圍巖散熱

    高溫礦井地溫梯度大,原始巖溫較高,圍巖內(nèi)部的熱量通過(guò)熱傳導(dǎo)的方式傳遞給壁面。當(dāng)風(fēng)流流經(jīng)巷道時(shí),由于圍巖壁與風(fēng)流之間存在溫差,所以熱量通過(guò)對(duì)流的方式又傳遞給風(fēng)流,風(fēng)流將熱量帶到工作面。采煤工作面開(kāi)采時(shí)間久,順槽距離長(zhǎng),圍巖散熱面積大,因此圍巖與風(fēng)流換熱成為影響采煤工作面熱環(huán)境的主要因素。圍巖散熱量可由下式計(jì)算:

    式中:U為巷道周長(zhǎng),m;L為巷道長(zhǎng)度,m;tw為圍巖原始巖溫,℃;tf為風(fēng)流平均溫度,℃;Kτ為圍巖與風(fēng)流的不穩(wěn)定換熱系數(shù),W/(m2·℃),表示當(dāng)巷道圍巖與風(fēng)流相差1℃時(shí),單位時(shí)間內(nèi)每平方米壁面與風(fēng)流的換熱量,可由下式求出:

    式中:λ為煤巖導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);α為熱擴(kuò)散系數(shù),m2/s;τ為通風(fēng)時(shí)間,s;b為通風(fēng)時(shí)間系數(shù),當(dāng)τ<1 a時(shí),b=0.27,當(dāng)τ>1 a時(shí),b=4;hc為對(duì)流換熱系數(shù),W/(m2·℃);Fo為傅里葉準(zhǔn)則數(shù),反映了非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程的無(wú)因次時(shí)間,F(xiàn)o=ατ/r2,其中r為巷道水力半徑,m。

    2.1.2 煤與矸石運(yùn)輸散熱

    在采煤工作面的連續(xù)生產(chǎn)期間,煤與矸石產(chǎn)量大,開(kāi)采后呈破碎狀態(tài)且溫度較高,對(duì)經(jīng)過(guò)的風(fēng)流起到加熱作用。在工作面和運(yùn)輸巷道長(zhǎng)距離的運(yùn)輸過(guò)程中,煤與矸石表面與風(fēng)流不斷進(jìn)行熱交換,對(duì)當(dāng)前熱環(huán)境也有一定影響。其散熱量可由下式求出:

    式中:m為煤與矸石的運(yùn)輸量,kg/s;cm為涌水平均比熱,kJ/(kg·℃);Δt為煤與矸石在運(yùn)輸中被冷卻的溫度,℃,在運(yùn)輸量較大時(shí)可由下式近似計(jì)算:

    式中:L為運(yùn)輸距離,m;tr為運(yùn)輸過(guò)程中煤與矸石的平均溫度,℃;tf為運(yùn)輸巷中風(fēng)流的平均濕球溫度,℃。

    2.1.3 熱水涌出散熱

    礦井地層中存在高于空氣溫度的地下水,在巷道或工作面地表涌出后溫度較高,熱水在流動(dòng)過(guò)程中不斷蒸發(fā)釋放大量熱量,與風(fēng)流進(jìn)行熱濕交換。當(dāng)涌水任意流淌時(shí),其散熱量計(jì)算公式如下:

    式中:Mw為涌水量,kg/s;c為平均比熱,kJ/(kg·℃);ts為平均水溫,℃;th為巷道出口水溫,℃。

    2.1.4 采空區(qū)漏風(fēng)散熱

    漏入采空區(qū)的風(fēng)流與冒落的高溫巖石和遺煤氧化不斷進(jìn)行熱交換,攜帶大量熱量形成采空區(qū)熱風(fēng),經(jīng)漏風(fēng)通道又流出到工作面上,使得工作面溫度升高。采空區(qū)漏風(fēng)散熱是一個(gè)不穩(wěn)定的熱源,采空區(qū)熱風(fēng)涌出的熱量可通過(guò)單元法測(cè)得[10]。將工作面劃分為若干個(gè)單元,圖1為其中一個(gè)單元,對(duì)每個(gè)單元中的漏風(fēng)量、風(fēng)流狀態(tài)參數(shù)進(jìn)行實(shí)測(cè),并通過(guò)平衡方程組進(jìn)行解算。

    圖1 工作面單元?jiǎng)澐謭D

    式中:Vin、Vout為流入和流出單元的風(fēng)量,kg/s;Vc為采空區(qū)的漏風(fēng)量,kg/s;Qc為流入和流出采空區(qū)風(fēng)流的熱量,kW;ic為漏入采空區(qū)風(fēng)流的焓值,kJ/kg。

    2.2 絕對(duì)熱源

    2.2.1 機(jī)電設(shè)備散熱

    隨著礦井機(jī)械化、智能化程度的提高,采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)等機(jī)電設(shè)備數(shù)量增加,這些機(jī)電設(shè)備額定功率高,散熱面積大,在工作面運(yùn)行時(shí)會(huì)將部分電能轉(zhuǎn)化為熱能散發(fā)到當(dāng)前熱環(huán)境中,使得工作地點(diǎn)溫度升高。其散熱量計(jì)算公式如下:

    式中:Ψ為散熱量折算系數(shù);Nm為設(shè)備額定功率,kW。

    2.2.2 氧化散熱

    采煤工作面中的煤炭、粉塵等其他有機(jī)物存在自身氧化放熱過(guò)程,這種散熱過(guò)程十分復(fù)雜,其散熱量可由下式近似求出:

    式中:q0為當(dāng)量氧化散熱系數(shù),即折算到風(fēng)速為1 m/s時(shí)的氧化放熱量,kW/m2,工作面內(nèi)一般取值0.007 5~0.008 5 kW/m2;F為煤壁氧化面積,m2;W為平均風(fēng)速,m/s。

    2.2.3 人體散熱

    井下工人在工作時(shí)自身也會(huì)釋放一些熱量,這部分熱量對(duì)熱環(huán)境影響較小,可由下式近似求出:

    式中:k為工人同時(shí)工作時(shí)的系數(shù),一般取0.5~0.7;n為當(dāng)前工作面的人數(shù);q為人均散熱量,kW。

    3 7302工作面熱力參數(shù)測(cè)定

    在7302工作面通風(fēng)路線布置測(cè)點(diǎn)對(duì)其熱力參數(shù)進(jìn)行測(cè)定,測(cè)點(diǎn)布置路線如下:距工作面進(jìn)風(fēng)口800 m→距工作面進(jìn)風(fēng)口400 m→工作面進(jìn)風(fēng)口→工作130號(hào)支架→工作90號(hào)支架→工作50號(hào)支架→工作10號(hào)支架→工作面出風(fēng)口→距工作面出風(fēng)口500 m。測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示。

    測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表1,根據(jù)表1數(shù)據(jù)繪制出各測(cè)點(diǎn)熱力參數(shù)的曲線變化圖,如圖3所示。

    圖2 7302工作面測(cè)點(diǎn)布置圖

    表1 7302工作面熱力參數(shù)測(cè)量表

    圖3 各測(cè)點(diǎn)熱力參數(shù)變化曲線圖

    由圖3(a)可知,沿測(cè)點(diǎn)布置路線上的空氣干球溫度和濕球溫度呈上升趨勢(shì)。在軌道順槽中,空氣溫度上升緩慢;進(jìn)入工作面后,溫度上升明顯,從進(jìn)風(fēng)口到出風(fēng)口,溫度上升了8℃左右,回風(fēng)隅角的溫度上升到了36.5℃,這是由于工作面內(nèi)機(jī)械設(shè)備增多,煤壁裸露散熱面積大,采空區(qū)熱風(fēng)涌入等對(duì)風(fēng)流起到了加熱作用;在運(yùn)輸順槽中,溫度又有所下降。由圖3(b)可知,焓值的變化趨勢(shì)與溫度變化相近,風(fēng)流流經(jīng)工作面采區(qū)區(qū)段后焓值大幅增加,表明井下熱源主要集中在7302工作面采區(qū)區(qū)段,且熱源散熱量較大。

    4 7302工作面熱源分布特征

    將7302工作面劃分為3個(gè)區(qū)段,分段進(jìn)行熱源計(jì)算,研究熱源分布特征。

    4.1 第一區(qū)段

    軌順入口至工作面進(jìn)風(fēng)口。

    1)主要熱源:圍巖散熱、熱水涌出散熱。

    2)物理參數(shù):第一區(qū)段巷道長(zhǎng)度1 617 m;巷道周長(zhǎng)18.66 m;圍巖原始巖溫為42℃;巷道內(nèi)平均風(fēng)溫為27.7℃;圍巖與風(fēng)流的不穩(wěn)定換熱系數(shù)為0.875 W/(m2·℃)。區(qū)段巷道內(nèi)涌水量為6.94 kg/s;涌水的比熱取4.187 kJ/(kg·℃),涌水平均水溫與巷道出口平均水溫的差值約為5℃。

    3)熱量計(jì)算:

    4.2 第二區(qū)段工作面

    1)主要熱源:圍巖散熱、機(jī)電設(shè)備散熱、氧化散熱、人員散熱、采空區(qū)漏風(fēng)散熱。

    2)物理參數(shù):工作面長(zhǎng)度295 m;工作面周長(zhǎng)17 m;工作面平均風(fēng)溫32.2℃。工作面中機(jī)電設(shè)備的額定功率:采煤機(jī)為2 240 kW,刮板輸送機(jī)為2 400 kW。煤壁的氧化面積為1 620 m2;工作面內(nèi)的平均風(fēng)速為1.5 m/s。采面上工人數(shù)定為10人,人均散熱量為0.275 kW。

    3)熱量計(jì)算:

    4.3 第三區(qū)段

    回風(fēng)隅角至運(yùn)順出口。

    1)主要熱源:圍巖散熱、機(jī)電設(shè)備散熱、煤與矸石運(yùn)輸散熱。

    2)物理參數(shù):第三區(qū)段巷道長(zhǎng)度1 570 m;巷道周長(zhǎng)18.66 m;巷道內(nèi)平均風(fēng)溫為34.5℃。運(yùn)輸巷道中機(jī)電設(shè)備的額定功率:轉(zhuǎn)載機(jī)350 kW,破碎機(jī)250 kW。運(yùn)輸巷中煤與矸石的運(yùn)輸量為53.83 kg/s;運(yùn)輸中煤與矸石的平均比熱為1.25 kJ/(kg·℃);假設(shè)煤與矸石在巷道運(yùn)輸中冷卻了1.4℃。3)熱量計(jì)算:

    根據(jù)各區(qū)段熱源計(jì)算結(jié)果,繪制7302工作面熱源散熱量分布情況表和工作面熱源分布示意圖,如表2和圖4所示。

    表2 7302工作面熱源散熱量分布情況表

    由表2可知,對(duì)7302工作面熱環(huán)境影響最大的2個(gè)熱源是圍巖散熱和采空區(qū)熱風(fēng),散熱量分別約為612.80 kW和300 kW,約占總熱量的42.73%和20.92%;其次是機(jī)電設(shè)備散熱和熱水涌出散熱,約占總熱量的18.27%和10.13%,同時(shí)煤與矸石運(yùn)輸散熱、氧化散熱等也對(duì)工作面熱環(huán)境有一定影響。

    圖4 7302工作面熱源分布示意圖

    由圖4可知,工作面采區(qū)區(qū)段作為熱源的集中區(qū)域,散熱量大于兩側(cè)順槽。在軌道順槽中,圍巖散熱和熱水涌出散熱是主要的熱源,對(duì)進(jìn)風(fēng)流溫度影響較大,進(jìn)風(fēng)風(fēng)流與高溫圍巖及熱水進(jìn)行熱濕交換,攜帶大量熱量,風(fēng)流將熱量帶到工作面上,使工作面溫度升高。在工作面區(qū)段,機(jī)電設(shè)備散熱和采空區(qū)熱風(fēng)涌出是主要的熱源,機(jī)電設(shè)備由于額定功率大,運(yùn)行時(shí)表面溫度高,對(duì)流經(jīng)的風(fēng)流起到了一定加熱作用;而采空區(qū)熱風(fēng)涌出主要集中在工作面三分之二之后到回風(fēng)隅角的區(qū)段,在此區(qū)段內(nèi)工作面漏風(fēng)通道增加,熱風(fēng)從通道流出將熱量帶到工作面,并隨工作面風(fēng)流流動(dòng)的方向積聚到回風(fēng)隅角處,使回風(fēng)隅角溫度大大增加。在運(yùn)輸順槽中,圍巖散熱和煤與矸石運(yùn)輸散熱是主要的熱源,對(duì)順槽內(nèi)的風(fēng)流溫度變化起到重要作用。

    5 結(jié)論

    趙樓煤礦7302工作面熱害程度嚴(yán)重,對(duì)工作面的熱力參數(shù)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定,研究了其熱源分布特征,主要研究結(jié)論如下:

    1)從7302工作面進(jìn)風(fēng)口到出風(fēng)口,溫度上升了8℃左右,回風(fēng)隅角的溫度上升到了36.5℃,風(fēng)流流經(jīng)工作面采區(qū)區(qū)段后焓值大幅增加。

    2)對(duì)7302工作面熱環(huán)境影響最大的2個(gè)熱源是圍巖散熱和采空區(qū)熱風(fēng),散熱量分別約為612.80 kW和300 kW,約占總熱量的42.73%和20.92%;其次是機(jī)電設(shè)備散熱和熱水涌出散熱,約占總熱量的18.27%和10.13%。

    3)7302工作面采區(qū)區(qū)段是熱源的集中區(qū)域,散熱量大于兩側(cè)順槽;在工作面區(qū)段,機(jī)電設(shè)備散熱和采空區(qū)熱風(fēng)涌出是主要的熱源,熱源總散熱量約為594.86 kW。

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