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    耐腐蝕強(qiáng)化管外凝結(jié)換熱的研究進(jìn)展

    2023-01-16 21:25:44王詩悅高文忠史文軍雷晴禾
    應(yīng)用化工 2022年1期
    關(guān)鍵詞:肋片耐腐蝕翅片管

    王詩悅,高文忠,史文軍,雷晴禾

    (上海海事大學(xué) 商船學(xué)院,上海 201306)

    換熱器是廣泛應(yīng)用在石油化工、能源動(dòng)力等產(chǎn)業(yè)的設(shè)備[1],其工作性能的優(yōu)劣影響著系統(tǒng)能耗。目前,常見的是管殼式冷凝器,模塊化的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)簡單[2],但殼側(cè)凝結(jié)換熱是影響其傳熱性能的主要因素[3]。機(jī)械加工換熱管表面可增加換熱面積,達(dá)到提高冷凝傳熱效率的目的。近些年,凝結(jié)換熱的強(qiáng)化管一般都采用高導(dǎo)熱材料(銅、鋁等)[4-6],現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明[7-10]:低翅片銅管可使凝結(jié)換熱系數(shù)提高8倍。但在一些存在嚴(yán)重腐蝕、高沖擊力的制冷劑應(yīng)用中,如鹽水環(huán)境中運(yùn)行的船舶冷凝器等[11],防蝕是系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要因素,必須采用耐腐蝕材料,如銅鎳合金、鈦和不銹鋼等[12-13]。

    1 實(shí)驗(yàn)研究

    換熱管強(qiáng)化傳熱的研究開展,按照國際權(quán)威Bergles劃分為三代:第一代為光滑管或光滑通道;第二代為平翅片、二維粗糙元、二維肋片管;第三代為三維粗糙元、三維肋片管[14]。

    1.1 第二代強(qiáng)化管

    第二代強(qiáng)化管的出現(xiàn)在原有光管的基礎(chǔ)上進(jìn)行了表面結(jié)構(gòu)處理,早應(yīng)用于管外蒸汽凝結(jié)換熱研究的第二代強(qiáng)化管是低肋管。Gregorig[15]首次提出了凝結(jié)液的表面張力使翅片頂部液膜變薄的機(jī)理后,各國研發(fā)人員在低肋管的基礎(chǔ)上,開發(fā)出了管外表面具有一定高度、一定片距和一定厚度肋片的翅片管,不僅增加了換熱面積,而且減薄了凝結(jié)液膜。

    Mills等[16]采用了由銅(Cu)、黃銅(Br)、銅/鎳(Cu/Ni 70-30)制成的梯形翅片管,其中翅片密度為每英寸36片(36 fpi)。實(shí)驗(yàn)得到了Cu、Br和Cu/Ni管的凝結(jié)換熱系數(shù)分別為相同材料光管的4.0,3.6和2.6倍。

    相關(guān)研究者對(duì)制冷工質(zhì)在不銹鋼、黃銅、青銅和鈦材強(qiáng)化管外凝結(jié)換熱性能的研究[17-19]表明,對(duì)于水蒸氣,當(dāng)冷卻水流速為3.5 m/s時(shí),銅與不銹鋼的總傳熱系數(shù)之比為2.6;對(duì)于乙二醇和R113,黃銅強(qiáng)化管的凝結(jié)換熱系數(shù)分別可達(dá)其光管的2.42~2.76倍和3.16~3.72倍,青銅強(qiáng)化管分別可達(dá)其光管的2.14~2.52倍和2.85~3.56倍;對(duì)于 R134a,鈦材低肋管的凝結(jié)強(qiáng)化系數(shù)是鈦材光管的3.54~4.1倍。

    不同于以上研究所用的制冷劑和水,Anna等[20]采用了Wieland公司研發(fā)的GEWA系列低翅片管,確定了碳素鋼、不銹鋼和鈦管外純組分(異丙醇、正戊烷、正庚烷、異辛烷)的凝結(jié)換熱系數(shù)。實(shí)驗(yàn)測(cè)得低翅片管外凝結(jié)換熱系數(shù)也可達(dá)到光管的3~8倍。

    1.2 第三代強(qiáng)化管

    為了彌補(bǔ)第二代強(qiáng)化管的不足,需進(jìn)一步擴(kuò)大管內(nèi)外表面?zhèn)鳠崦娣e,來促進(jìn)湍動(dòng),也就出現(xiàn)了能夠使流體形成三元流動(dòng)的第三代強(qiáng)化管。不同于第二代強(qiáng)化管,第三代強(qiáng)化管內(nèi)或管外的肋或翅片或凹陷是不連續(xù)的,使翅片頂部、根部相互斷開形成一個(gè)個(gè)獨(dú)立體[21]。針翅片管具有肋化系數(shù)高的特點(diǎn),其凝結(jié)換熱系數(shù)一般高于低肋管1.5倍以上。

    Ali和Briggs[17]的實(shí)驗(yàn)研究豐富了由耐腐蝕材料制成的此類型強(qiáng)化管外凝結(jié)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。Thermoexcel-C管(翅片C管)具有三維翅片結(jié)構(gòu),其凝結(jié)換熱系數(shù)可達(dá)低肋管的2倍,比GEWA翅片管的約高0.8倍[22]。

    Zhang等[23]對(duì)比了銅整體翅片管和銅鎳合金翅片C管的凝結(jié)換熱系數(shù),前者比后者高出1倍以上。與二維表面強(qiáng)化管相同,導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)三維表面的管外冷凝傳熱也有較大影響。

    趙創(chuàng)要等[24]研究表明了對(duì)于具有相同材質(zhì)的強(qiáng)化管,三維高效管比低肋管強(qiáng)化效果好,且三維翅片表面更適合提高耐腐蝕管材的凝結(jié)換熱。此外,Ji等[25]將鈦、不銹鋼、B10和B30銅鎳合金強(qiáng)化管與同材質(zhì)光管相比,在實(shí)驗(yàn)的熱通量范圍內(nèi),強(qiáng)化傳熱系數(shù)分別可以達(dá)到8.48,8.31,8.22和7.52。

    文獻(xiàn)[11,25-26]研究了翅片的高度及密度對(duì)凝結(jié)換熱過程的影響。對(duì)于耐腐蝕管材,如不銹鋼,由于翅片效率不佳,隨著翅片高度的增加,傳熱系數(shù)會(huì)降低;管外凝結(jié)換熱系數(shù)會(huì)隨著翅片密度的增加而增加,反之,當(dāng)翅片密度大于某一臨界值時(shí),凝結(jié)換熱系數(shù)會(huì)減小。在冷凝強(qiáng)化傳熱技術(shù)的發(fā)展和研究過程中,針對(duì)管材和結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)冷凝強(qiáng)化管換熱性能影響的研究,會(huì)有著更大的意義。

    2 現(xiàn)有理論模型

    不同于光滑單管外凝結(jié)換熱,二維強(qiáng)化管表面結(jié)構(gòu)的差異,使其求解模型具有多樣性。目前,最常用的二維肋管外膜狀凝結(jié)換熱模型大致分為五種:Beatty-Katz模型[27]、Rudy-Webb模型[28]、Honda-Nozu 模型[29]、Rose模型[30]和Briggs-Rose模型[31]。

    最早,Beatty-Katz[27]建立了以豎壁和水平光管上Nusselt[32]理論解為基礎(chǔ)的首個(gè)半經(jīng)驗(yàn)?zāi)P停侵豢紤]重力作用的代表性模型。在之后的研究中,所建立的模型大多都考慮了重力和表面張力共同作用的影響。Rudy-Webb[29]進(jìn)一步劃分了淹沒區(qū)和非淹沒區(qū),并將淹沒區(qū)的換熱引入模型中。Honda[29]提出了針對(duì)梯形肋片的模型。該模型考慮了凝結(jié)液淹沒角、肋管上液膜形狀以及肋片的導(dǎo)熱系數(shù)和形狀等因素,但卻忽略了淹沒區(qū)的重力效果。

    Rose[30]通過量綱分析法將表面張力項(xiàng)引入 Beatty-Katz模型[27],并采用修正因子來消除模型與具體問題的偏差。該模型適用于具有矩形或梯形截面的低肋管,是當(dāng)前公認(rèn)度較高的實(shí)用模型。Briggs[31]對(duì)Rose[30]模型進(jìn)行了完善,將淹沒區(qū)的換熱與肋片效率引入其中,拓展了模型在管材導(dǎo)熱系數(shù)較低的二維強(qiáng)化管上的應(yīng)用。

    Yun等[11]獲得了R134a在19fpi與26fpi二維不銹鋼管外的凝結(jié)換熱系數(shù)與現(xiàn)有模型的對(duì)比分析結(jié)果:飽和溫度為20 ℃時(shí),Honda-Nozu模型[29]、Briggs-Rose模型[31]和Rose模型[30]的平均偏差分別為+19.0%,+55.6%,+92.8%;當(dāng)飽和溫度升至30 ℃時(shí),Honda-Nozu模型[29]的平均偏差升至25.7%,而Briggs-Rose模型[31]與Rose模型[30]的平均偏差分別降至29.7%和29.1%。顯然,冷凝溫度為30 ℃時(shí)偏差較小,其原因是此時(shí)的凝結(jié)換熱系數(shù)受淹沒角和“Gregorig效應(yīng)”的影響更多[32]。此外,Beatty-Katz模型[27]對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的預(yù)測(cè)超出了2.7倍,Kumar模型[33]與19fpi 管試驗(yàn)值偏差為43.7%與26fpi管試驗(yàn)值偏差達(dá)252.9%。Beatty-Katz模型[27]對(duì)文獻(xiàn)[13]不銹鋼預(yù)測(cè)精度范圍為-0.7%~11.2%。

    有研究者對(duì)氨在二維鈦管(32fpi)外凝結(jié)換熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)值與預(yù)測(cè)值進(jìn)行了比較。Briggs-Rose模型[31]的預(yù)測(cè)效果最好,對(duì)實(shí)驗(yàn)值高估了20%左右;Rudy-Webb模型[28]、Rose模型[30]和Briggs-Rose模型[31]的預(yù)測(cè)值比試驗(yàn)值高50%以上,其中,由于沒有考慮翅片效率,Rose模型[30]偏差最大(+300%)。

    Chong等[34]測(cè)試了R134a、R1234ze(E)和R290在冷凝溫度為40 ℃時(shí)在鈦強(qiáng)化管上的凝結(jié)換熱并將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與五種低肋管的預(yù)測(cè)模型比較,結(jié)果表明,Briggs-Rose模型[31]對(duì)R134a、R1234ze(E)的預(yù)測(cè)效果最佳,平均偏差分別為-15.3%~-9.4%和-25.6%~-11.2%,因熱物性的差異,對(duì)R290的預(yù)測(cè)偏差值均較大。Kang[35]提出了與Beatty-Katz模型[27]類似的預(yù)測(cè)模型,對(duì)R134a在二維鈦管(32fpi)外凝結(jié)換熱系數(shù)的平均偏差為-5.5%。

    當(dāng)前,一維表面單管外的凝結(jié)換熱問題已有較為完善的理論求解模型;二維表面管外膜狀凝結(jié)換熱的模型對(duì)管材、管表面結(jié)構(gòu)以及工質(zhì)物性等參數(shù)仍然具有較強(qiáng)的依賴性,模型的適用范圍普遍較小;而對(duì)于三維表面強(qiáng)化管來說,由于表面結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,還未建立起適用的理論求解模型。

    3 結(jié)論與展望

    強(qiáng)化管的凝結(jié)強(qiáng)化系數(shù)很大程度上取決于換熱管材料的導(dǎo)熱系數(shù)。大部分研究表明:①耐腐蝕強(qiáng)化管的凝結(jié)傳熱系數(shù)是光管凝結(jié)換熱系數(shù)的3~8倍。②強(qiáng)化管的外部凝結(jié)過程取決于凝結(jié)液的滯留量,而凝結(jié)液的滯留量又取決于作用在液膜上的力,分別是凝結(jié)液的重力和表面張力。其中,表面張力對(duì)凝結(jié)液在翅片間排出或是滯留起關(guān)鍵性作用。③不同制冷劑的表面張力也是不同的,翅片上凝結(jié)液的滯留角度會(huì)隨著翅片間距的減小而增加,而低表面張力的流體允許具有較小的翅片間距,如鋸齒形。④當(dāng)凝結(jié)液膜的厚度足夠厚時(shí),管外凝結(jié)熱阻遠(yuǎn)大于管壁熱阻,此時(shí)可忽略不計(jì)管材對(duì)傳熱系數(shù)的影響。

    根據(jù)前述研究,當(dāng)前國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)耐腐蝕管的凝結(jié)換熱實(shí)驗(yàn)研究仍較為匱乏。對(duì)于管外凝結(jié)過程中所涉及到的兩相流及邊界層內(nèi)的相互作用、傳熱傳質(zhì)機(jī)理等方面的研究已較為完善,但還處于依賴經(jīng)驗(yàn)公式的階段。此外,在深冷條件下耐腐蝕強(qiáng)化管對(duì)凝結(jié)換熱過程影響的研究有待開展。

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