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    不同形狀破片對(duì)945鋼靶的侵徹性能的影響規(guī)律分析

    2023-01-12 07:54:08李德聰
    船舶與海洋工程 2022年6期
    關(guān)鍵詞:圓柱形破片靶板

    張 霄,李德聰

    (中國(guó)艦船研究設(shè)計(jì)中心,湖北 武漢 430064)

    0 引 言

    目前反艦導(dǎo)彈大多采用半穿甲戰(zhàn)斗部,可穿透艦船舷側(cè)外板,進(jìn)入艦船內(nèi)部使其爆炸。一般而言,戰(zhàn)斗部殼體的質(zhì)量在戰(zhàn)斗部總質(zhì)量中的占比可達(dá)60%~65%,爆炸之后會(huì)產(chǎn)生大量高速運(yùn)動(dòng)的破片(初速度最高能超過(guò)2 000 m/s)[1-2],這些破片形狀各異,毀傷威力極大,對(duì)于船上的重要艙室而言,需在其四周艙壁處設(shè)置裝甲防護(hù)結(jié)構(gòu),以保證艙室內(nèi)人員和設(shè)備的安全。

    艦船裝甲防護(hù)結(jié)構(gòu)一般根據(jù)防護(hù)等級(jí)要求設(shè)計(jì)。不同防護(hù)等級(jí)規(guī)定了所要防御破片的質(zhì)量和速度要求,但未對(duì)破片形狀作統(tǒng)一的規(guī)定,對(duì)不同形狀破片的侵徹性能的分析缺乏量化的對(duì)比數(shù)據(jù),給裝甲防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其抗侵徹性能的橫向?qū)Ρ葞?lái)了很大影響。苗春壯等[3]針對(duì)不同形狀破片的破壞威力,通過(guò)分析不同形狀預(yù)控破片的毀傷情況,認(rèn)為正六邊形破片的預(yù)控效果最好,沒(méi)有產(chǎn)生相互粘連的破片,菱形破片存在少量雙破片粘連,正方形破片和三角形破片存在多破片粘連;通過(guò)對(duì)破片侵徹鋼靶進(jìn)行仿真計(jì)算,得出在初速和質(zhì)量相同的情況下,不同截面形狀破片的殺傷威力由強(qiáng)到弱為正六邊形、正方形、菱形和三角形。吳曉鳳等[4]認(rèn)為孔徑大小通??勺鳛槠破瑲阅茉u(píng)估的標(biāo)準(zhǔn)之一,孔徑較大可在一定程度上視為殺傷能力較強(qiáng)。因此,就孔徑大小而言,立方體形破片的破孔能力最強(qiáng),圓柱形破片次之,球形破片最弱。艦船裝甲結(jié)構(gòu)抗高速破片侵徹的過(guò)程是一個(gè)復(fù)雜的強(qiáng)非線性動(dòng)態(tài)毀傷過(guò)程,具有穿甲時(shí)間短和載荷強(qiáng)度大的特點(diǎn)[5-11]。目前常用的裝甲結(jié)構(gòu)抗破片侵徹分析方法主要有試驗(yàn)法、經(jīng)驗(yàn)法和數(shù)值仿真法,其中數(shù)值仿真法不僅成本較低,而且能較好地模擬破片穿甲過(guò)程中結(jié)構(gòu)毀傷的細(xì)節(jié),并能給出準(zhǔn)確的破片剩余速度等關(guān)鍵數(shù)據(jù),因此得到了廣泛應(yīng)用。本文采用ANSYS/LS-DYNA軟件對(duì)球形、圓柱形(長(zhǎng)徑比為1.5)和立方體形等3種形狀破片侵徹艦船945鋼均質(zhì)裝甲結(jié)構(gòu)的過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,通過(guò)對(duì)比不同形狀破片的彈道極限速度,獲取其對(duì)945鋼均質(zhì)靶板的侵徹性能的影響規(guī)律,以期為艦船裝甲防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考。

    1 破片侵徹靶板有限元模型

    1.1 仿真對(duì)象

    破片:材料為艦用945鋼;質(zhì)量為3.98 g;形狀分別為立方體形、圓柱形(長(zhǎng)徑比為1.5)和球形。

    靶板:材料為艦用945鋼;形狀為正方形;尺寸為240 mm×240 mm×8 mm;四周固支。

    1.2 材料模型

    在破片高速侵徹鋼質(zhì)靶板過(guò)程中,破片與靶板均存在明顯的大變形和毀傷現(xiàn)象,因此在仿真計(jì)算中破片和靶板均采用Johnson-Cook材料模型(簡(jiǎn)稱為J-C模型)模擬,該模型考慮了材料的應(yīng)變率和溫度效應(yīng),能很好地表征材料在侵徹過(guò)程中的塑性大變形和損傷破壞等力學(xué)行為,適于在金屬由準(zhǔn)靜態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榇髴?yīng)變、高應(yīng)變率和高溫狀態(tài)的情況下應(yīng)用。J-C本構(gòu)模型的表達(dá)式為

    式(1)中,A為靜態(tài)屈服極限;B為應(yīng)變硬化模量;εP為塑性應(yīng)變;為塑性應(yīng)變率;T為溫度;n為應(yīng)變硬化指數(shù);C為應(yīng)變率系數(shù);為參考應(yīng)變率;Tm為材料的熔點(diǎn);T0為參考溫度;m為熱軟化系數(shù)。

    破片和靶板的材料均為艦用945鋼,其模型參數(shù)的取值參照文獻(xiàn)[12],具體見(jiàn)表1,其中:E為彈性模量;υ為泊松比;ρ為密度。

    表1 945鋼的主要力學(xué)性能和J-C模型參數(shù)

    1.3 數(shù)值仿真方法的準(zhǔn)確性驗(yàn)證

    為檢驗(yàn)數(shù)值仿真方法的準(zhǔn)確性,以侯海量等[13]開(kāi)展的侵徹試驗(yàn)為例進(jìn)行仿真模擬。該試驗(yàn)中的破片和靶板的材料均采用艦用945鋼,通過(guò)將仿真結(jié)果與文獻(xiàn)[13]中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)比,檢驗(yàn)數(shù)值仿真方法的準(zhǔn)確性。試驗(yàn)中采用FSP形破片侵徹正方形靶板,具體數(shù)據(jù)如下。

    1)FSP形破片:直徑為14.8 mm;體長(zhǎng)為20.449 mm;材料為艦用945鋼;質(zhì)量為26 g。

    2)靶板:尺寸為800.00 mm×800.00 mm×3.92 mm;材料為艦用945鋼。

    破片和靶板的材料模型均采用J-C模型,將表1中的數(shù)據(jù)代入ANSYS/LS-DYNA軟件中,單元采用SOLID164單元,接觸方式采用面-面侵蝕接觸方式。分別對(duì)FSP形破片以初速度1.067 5 km/s和1.238 8 km/s正侵徹靶板的工況進(jìn)行模擬,圖1和圖2分別為2種初速度下破片侵徹靶板過(guò)程中靶板的毀傷模式圖和破片速度的時(shí)歷曲線。

    圖1 破片初速度為1.067 5 km/s時(shí)靶板的毀傷模式圖和破片速度的時(shí)歷曲線

    圖2 破片初速度為1.238 8 km/s時(shí)靶板的毀傷模式圖和破片速度的時(shí)歷曲線

    由破片速度時(shí)歷曲線可知,F(xiàn)SP形破片以初速度1.067 5 km/s和1.238 8 km/s穿過(guò)靶板之后的剩余速度分別為0.866 0 km/s和1.030 0 km/s,破片剩余速度數(shù)值仿真結(jié)果與文獻(xiàn)[13]中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)表2。

    表2 破片剩余速度數(shù)值仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比

    從表2中可看出:數(shù)值仿真結(jié)果與文獻(xiàn)[13]中的試驗(yàn)結(jié)果相比,偏差小于3%,說(shuō)明本文采用的模型參數(shù)合理,數(shù)值仿真方法的準(zhǔn)確性較好,可用來(lái)對(duì)不同形狀破片侵徹鋼靶的性能進(jìn)行定量分析。

    2 靶板抗侵徹性能表征

    目前用于評(píng)價(jià)材料抗侵徹性能的主要參數(shù)有彈道極限速度和比吸能,其中比吸能又分為極限比吸能和貫穿比吸能。

    2.1 彈道極限速度

    彈道極限速度是指穿透靶板的臨界速度,試驗(yàn)中因存在誤差和不確定性,一般會(huì)進(jìn)行多組穿靶試驗(yàn),根據(jù)穿靶的概率和破片的速度建立極限速度測(cè)試方法。彈道極限速度與彈靶的基本參數(shù)(破片形狀、質(zhì)量、材料、密度和厚度等)密切相關(guān),既能作為裝甲防護(hù)的表征評(píng)價(jià)指標(biāo),又可作為特殊條件下對(duì)比防護(hù)材料的侵徹能力的參考量。

    2.2 比吸能

    比吸能是指靶板在侵徹過(guò)程中吸收的總能量與自身面密度的比值,反映相同質(zhì)量下抗侵徹能力的強(qiáng)弱。比吸能可根據(jù)比式不同分為極限比吸能和貫穿比吸能,其中:極限比吸能是在速度為彈道極限速度v50的情況下靶板的吸能與面密度之比;貫穿比吸能是靶板在被破片貫穿過(guò)程中的吸能與面密度之比。

    極限比吸能是在v50的基礎(chǔ)上的深化表征量,v50能很好地反映不同靶板之間的抗侵徹能力,但會(huì)受靶板厚度和質(zhì)量等因素的影響,而極限比吸能可很好地避免此類(lèi)問(wèn)題。但是,在固定板厚(面密度)情況下,極限比吸能與v50可等效。

    根據(jù)貫穿比吸能的定義,破片在侵徹穿靶過(guò)程中損耗的動(dòng)能應(yīng)等于靶板的形變破壞能,因此在應(yīng)用貫穿比吸能時(shí)需滿足條件:破片在侵徹穿靶過(guò)程中無(wú)質(zhì)量損耗,且保持剛性;忽略球膨脹效應(yīng)和摩擦效應(yīng)。這意味著要想通過(guò)貫穿比吸能表征靶板的抗侵徹能力,必須使破片的剛度遠(yuǎn)大于靶板的剛度。

    綜合來(lái)看,在彈道極限速度、極限比吸能和貫穿比吸能等3個(gè)表征量中:貫穿比吸能的要求較多,且需規(guī)避速度效應(yīng)帶來(lái)的吸能影響;極限比吸能是在彈道極限速度的基礎(chǔ)上的深化表征量,相比極限速度能很好地避免厚度和質(zhì)量問(wèn)題帶來(lái)的影響。在固定板厚(面密度)的情況下,極限比吸能與彈道極限速度可等效。因此,在此次數(shù)值仿真中將彈道極限速度作為表征靶板抗侵徹性能的參量。

    3 不同形狀破片穿甲性能有限元分析

    3.1 有限元模型的建立

    采用ANSYS/LS-DYNA對(duì)3種不同形狀的破片侵徹靶板的過(guò)程進(jìn)行模擬,破片和靶板均采用lagrange網(wǎng)格。為更好地對(duì)比不同形狀破片的侵徹性能,使3種形狀破片的質(zhì)量保持一致,均為3.98 g。立方體形破片的邊長(zhǎng)為8 mm;圓柱體形破片的長(zhǎng)徑比為1.5,直徑為7.574 mm;球形破片的直徑為9.926 mm。靶板的尺寸為240 mm×240 mm×8 mm。破片和靶板均采用SOLID164單元,接觸設(shè)置選擇侵蝕接觸,模擬破片在侵徹過(guò)程中的消蝕現(xiàn)象。當(dāng)單元變形引起的損傷超過(guò)模型設(shè)定的損傷值時(shí),認(rèn)為此時(shí)單元已破壞,不再承載,避免了網(wǎng)格畸變導(dǎo)致計(jì)算不收斂的問(wèn)題。破片的網(wǎng)格尺寸根據(jù)形狀的不同劃分為0.2~0.4 mm;靶板采取漸變式網(wǎng)格劃分,中間侵徹區(qū)域網(wǎng)格細(xì)密,網(wǎng)格尺寸從中間向外側(cè)逐漸變大。圖3為破片和靶板網(wǎng)格劃分模型。

    圖3 破片和靶板網(wǎng)格劃分模型

    3.2 彈道極限速度計(jì)算方法

    本文采用數(shù)值“逼近法”計(jì)算彈道極限速度,具體實(shí)現(xiàn)方式[14]如下。

    1)建立破片和靶板有限元模型之后,賦予破片初速度進(jìn)行侵徹過(guò)程仿真。

    2)若靶板未出現(xiàn)穿靶現(xiàn)象,則適當(dāng)增加下一發(fā)破片的速度;若靶板被穿透,則根據(jù)能量曲線得到靶板被穿透后的剩余能量。用初始能量減去剩余能量得到能量差,根據(jù)該能量差得到下一發(fā)破片的初速度。

    3)進(jìn)行數(shù)次仿真計(jì)算,直至穿透和未穿透2種情況下破片的初速度在允許范圍內(nèi),取2發(fā)破片速度的平均值作為彈道極限速度。

    圖4為球形破片侵徹過(guò)程。

    圖4 球形破片侵徹過(guò)程

    3.3 計(jì)算結(jié)果及分析

    采用數(shù)值“逼近法”,針對(duì)8 mm厚的艦用945鋼靶,分別求得立方體形、圓柱形(長(zhǎng)徑比為1.5)和球形破片的彈道極限速度,結(jié)果見(jiàn)表3。

    表3 不同形狀破片的彈道極限速度

    數(shù)值仿真結(jié)果表明:3種形狀破片的彈道極限速度由大到小排序?yàn)榱⒎襟w形破片>球形破片>圓柱形破片,即圓柱形破片的侵徹性能最好,球形破片和立方體形破片次之;若以球形破片的侵徹性能為基準(zhǔn),則圓柱形破片(長(zhǎng)徑比為1.5)的侵徹性能提升了10.8%,立方體形破片的侵徹性能下降了11.9%。

    3種形狀破片在侵徹靶板之后的變形情況見(jiàn)圖5。從圖5中可看出:3種形狀破片侵徹靶板之后的變形情況明顯不同,由于在數(shù)值仿真中將破片視為變形體,因此破片在侵徹過(guò)程中發(fā)生一定的侵蝕,圓柱形破片的侵蝕比例明顯小于球形破片和立方體形破片;圓柱形破片在侵徹過(guò)程中與靶板的接觸面積最小,侵徹能量更集中,單位面積上的能量密度最大,因此其侵徹性能最好。

    圖5 3種形狀破片在侵徹靶板之后的變形情況

    3.4 穿靶機(jī)理分析

    采用后處理軟件LS-PREPOST對(duì)3種形狀破片的侵徹過(guò)程作進(jìn)一步的分析,根據(jù)不同時(shí)刻的應(yīng)力云圖和穿靶過(guò)程圖像分析其破壞機(jī)理。圖6為立方體形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖。從圖6中可看出:破片在接觸靶板時(shí)其應(yīng)力波就開(kāi)始在靶板內(nèi)由接觸點(diǎn)向四周傳播,破片的最大應(yīng)力在破片頭部位置,靶板的最大應(yīng)力在靶板與破片接觸的區(qū)域;隨著破片繼續(xù)侵徹靶板,破片的侵蝕情況越來(lái)越嚴(yán)重,在9 μs左右時(shí)破片已被侵蝕過(guò)半;隨著破片逐漸被侵蝕,靶板上的彈坑逐漸縮小,整體被貫穿的區(qū)域呈圓臺(tái)狀。

    圖6 立方體形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖

    圖7為圓柱形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖。從圖7中可看出:圓柱形破片因彈身為細(xì)長(zhǎng)型,其破片的侵蝕情況要明顯好于立方體形破片;在9 μs左右時(shí),破片被侵蝕不超過(guò)1/2;立方體形破片在侵徹靶板過(guò)程中所受應(yīng)力要大于圓柱形破片,這是其在侵徹過(guò)程中更易發(fā)生變形和被侵蝕的原因。下面分析球形破片的侵徹過(guò)程。圖8為球形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖。

    圖7 圓柱形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖

    圖8 球形破片穿靶過(guò)程中靶板的應(yīng)力云圖

    通過(guò)對(duì)比圖6~圖8可知,在3種形狀破片穿靶過(guò)程中,球形破片穿靶所用時(shí)間最短,其侵蝕情況雖然比圓柱形破片嚴(yán)重一些,但最終仍剩余較大體積,同樣具備穿靶之后造成二次傷害的威力。總體來(lái)說(shuō),3種形狀破片的侵徹過(guò)程較為相似,但在穿靶所用時(shí)間和破片侵蝕狀況等方面存在一定的差異。

    3.5 穿靶耗能分析

    為進(jìn)一步探究不同形狀破片的侵徹性能,計(jì)算得到3種形狀破片在不同初始速度下的穿靶動(dòng)能消耗Ec,計(jì)算公式為

    式(2)中:Ei為破片初始動(dòng)能;Er為破片剩余動(dòng)能;m為破片質(zhì)量;vi為破片初始速度;vr為破片剩余速度。根據(jù)式(2)求得3種形狀破片在不同初始速度下的穿靶動(dòng)能消耗Ec見(jiàn)表4。

    表4 3種形狀破片在不同初始速度下的穿靶動(dòng)能消耗Ec

    圖9為3種形狀破片在不同初始速度下的穿靶耗能Ec的變化曲線。由表4和圖9可知:破片的侵徹性能越好,其消耗的穿靶動(dòng)能越少,且穿靶耗能受破片初始速度的影響較?。涣⒎襟w形破片的侵徹性能最差,侵徹過(guò)程中消耗了大量能量,且因在侵徹過(guò)程中變形較大,穿靶耗能受破片初始速度的影響較大。

    圖9 3種形狀破片在不同初始速度下的穿靶耗能Ec的變化曲線

    4 結(jié) 語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)不同形狀破片侵徹靶板進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算分析,可得到以下結(jié)論:

    1)3種形狀破片的彈道極限速度由大到小排序?yàn)榱⒎襟w形破片>球形破片>圓柱形破片,即圓柱形破片的侵徹性能最好,球形破片和立方體形破片次之;

    2)對(duì)于不可視為剛性體的破片來(lái)說(shuō),圓柱形破片的侵蝕比例要明顯小于球形破片和立方體形破片,與靶板的接觸面積最小,侵徹能量更集中,因此其侵徹性能最好;

    3)3種形狀破片的侵徹過(guò)程相似,但在穿靶時(shí)間和侵蝕狀況等方面存在一定的差異,其中,球形破片的穿靶時(shí)間最短,圓柱形破片的剩余體積最多,其二次傷害威力最大;

    4)破片的侵徹性能越好,其消耗的穿靶動(dòng)能越少,且穿靶耗能受破片初始速度的影響較小。

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