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    GIL管廊的通風(fēng)效果模擬分析

    2023-01-06 09:58:36梁佳琪徐大坤李晨陽(yáng)
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2022年36期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)風(fēng)口排風(fēng)管廊

    甘 露,梁佳琪,徐大坤,張 磊,李晨陽(yáng)

    (1.山東電力工程咨詢?cè)河邢薰?,?jì)南 250013;2.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 建筑學(xué)院 寒地城鄉(xiāng)人居環(huán)境科學(xué)與技術(shù)工業(yè)和信息化部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,哈爾濱 150090)

    近年來(lái),“馬路拉鏈”“空中蜘蛛網(wǎng)”等問(wèn)題逐漸引起社會(huì)關(guān)注,而地下綜合管廊由于充分利用地下空間、顯著提高各類管線的安全與壽命等優(yōu)點(diǎn)得到迅速發(fā)展[1]。GIL是氣體絕緣輸電線路的簡(jiǎn)稱,其優(yōu)點(diǎn)有載流量大、單位損耗低、不受環(huán)境影響和故障率低等[2],在地下管廊中得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。由于地下綜合管廊位于封閉的地下空間,GIL管線在工作時(shí)會(huì)散發(fā)大量熱量及水汽,增加管廊內(nèi)部溫濕度,給微生物的滋生創(chuàng)造了條件[3],從而導(dǎo)致線纜使用壽命縮短及影響維護(hù)工作等問(wèn)題。因此,需要對(duì)綜合管廊設(shè)置可靠的通風(fēng)系統(tǒng)。如借助自然通風(fēng)、機(jī)械通風(fēng)等手段實(shí)現(xiàn)管廊的通風(fēng)換氣,排出管廊內(nèi)的熱量,提高管廊內(nèi)空氣質(zhì)量,維持合理的氣流組織形式,為工作人員提供足夠的新鮮空氣。同時(shí),當(dāng)SF6氣體超限和火災(zāi)發(fā)生時(shí),合理的通風(fēng)系統(tǒng)有利于及時(shí)排出有害氣體,控制火災(zāi)煙氣彌漫及災(zāi)后排除煙氣,降低損失[4]。

    在綜合管廊數(shù)值模擬方面,徐亮等[2]研究發(fā)現(xiàn)在空氣流速低于10 m/s時(shí),GIL溫度隨著空氣流速的增加而快速下降;白思卓等[5]通過(guò)對(duì)比機(jī)械排風(fēng)與誘導(dǎo)通風(fēng)系統(tǒng)2種通風(fēng)方式,得出誘導(dǎo)通風(fēng)系統(tǒng)可增大管廊內(nèi)平均風(fēng)速;李哲等[6]發(fā)現(xiàn)隨著斷面風(fēng)速的增大,空氣溫度最高點(diǎn)逐漸從電纜周圍轉(zhuǎn)移至排風(fēng)口處;葉爽等[7]對(duì)綜合管廊的數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)排風(fēng)口附近空氣溫度較高。

    本文結(jié)合實(shí)際工程,對(duì)濟(jì)南某地下GIL管廊進(jìn)行數(shù)值模擬,根據(jù)夏季室外空氣溫度及電纜工作情況,設(shè)置不同模擬工況,并對(duì)各個(gè)工況管廊內(nèi)溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)進(jìn)行分析。通過(guò)模擬結(jié)果,校核工程設(shè)計(jì)的合理性,并對(duì)設(shè)計(jì)通風(fēng)方式提出建議,為其他管廊工程設(shè)計(jì)提供一定參考。

    1 工程介紹

    濟(jì)南某GIL地下管廊工程全長(zhǎng)共計(jì)305 m,其中前290 m標(biāo)準(zhǔn)斷面尺寸為6 m×4.5 m,后15 m標(biāo)準(zhǔn)斷面尺寸為4.2 m×4.5 m。管廊內(nèi)的GIL雙側(cè)2回布置,左右兩側(cè)各1回,每回3相,共6相,管廊斷面圖如圖1所示。

    GIL管廊通風(fēng)系統(tǒng)采用自然進(jìn)風(fēng)、機(jī)械排風(fēng)系統(tǒng),排風(fēng)設(shè)備采用柜式離心風(fēng)機(jī),風(fēng)機(jī)設(shè)置在500 kV配電裝置樓頂部排風(fēng)機(jī)房?jī)?nèi),通過(guò)風(fēng)管與GIL管廊連接;GIL管廊終端處進(jìn)風(fēng)豎井,進(jìn)風(fēng)豎井布置防雨百葉窗,通過(guò)百葉窗進(jìn)風(fēng)。

    2 數(shù)值模擬

    2.1 物理模型及網(wǎng)格劃分

    在管廊建模過(guò)程中,采取合理簡(jiǎn)化。將前段管廊簡(jiǎn)化為長(zhǎng)290 m,高7.7 m,寬6.2 m的長(zhǎng)方體;后段管廊簡(jiǎn)化為長(zhǎng)15 m,高5.2 m,寬5.5 m的長(zhǎng)方體;GIL斷面簡(jiǎn)化為直徑700 mm的圓形;送風(fēng)口斷面尺寸為2 m×2 m,共4個(gè),布置在管廊進(jìn)口頂部;排風(fēng)口斷面尺寸為2 m×1 m,共2個(gè),布置在管廊尾部上側(cè);不考慮電纜支架等對(duì)管廊熱環(huán)境的影響,管廊物理模型如圖2所示。

    圖2 GIL管廊物理模型立體圖

    對(duì)管廊幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,考慮周圍土壤與管壁之間的換熱,最小網(wǎng)格質(zhì)量0.48,模型網(wǎng)格斷面圖如圖3所示,網(wǎng)格數(shù)量為223萬(wàn)。

    圖3 模型網(wǎng)格斷面圖

    2.2 工況設(shè)置

    本次模擬共考慮夏季4種工況,按進(jìn)風(fēng)溫度分為極端溫度與通風(fēng)溫度,按運(yùn)行工況分為正常工況與事故工況,具體研究工況設(shè)置見表1。

    表1 模擬各工況條件設(shè)定

    2.3 邊界條件

    (1)進(jìn)風(fēng)口處,設(shè)置壓力入口,進(jìn)風(fēng)溫度按各工況對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)計(jì)算;出風(fēng)口為速度出口,出口速度按工程計(jì)算值6 m/s計(jì)算,其余壁面簡(jiǎn)化為絕熱壁面,不考慮換熱。

    (2)管廊隧道外土壤溫度為非恒溫變化,計(jì)算土壤對(duì)管廊內(nèi)壁的傳熱,分別考慮管廊上部、側(cè)面及下部的土壤溫度。

    (3)GIL管道發(fā)熱量正常工況下按71 W/(m·根)計(jì)算,事故工況下按235 W/(m·根)計(jì)算。

    3 模擬結(jié)果分析

    3.1 空間溫度場(chǎng)結(jié)果分析

    由圖4可看出,管廊內(nèi)空氣溫度受進(jìn)風(fēng)溫度影響很大。如工況1和工況3所示,在進(jìn)風(fēng)溫度為通風(fēng)溫度(30.9℃)時(shí),管廊內(nèi)整體溫度低于37℃;而工況2和工況4的進(jìn)風(fēng)溫度設(shè)置為極端溫度(40.5℃),管廊內(nèi)上部空氣溫度始終較高。對(duì)于工況4,在距離進(jìn)風(fēng)口40 m范圍內(nèi),由于空氣擾動(dòng)劇烈,增強(qiáng)了與壁面的對(duì)流換熱,使得此段區(qū)域溫度有一定降低,而其余區(qū)域均出現(xiàn)高于42℃的情況,此時(shí)不利于設(shè)備正常運(yùn)行和工作人員的檢修。

    圖4 各工況GIL管廊中截面溫度云圖

    由于GIL管線的沿途散熱,管廊內(nèi)空氣溫度沿Z軸負(fù)方向(管廊長(zhǎng)度方向)逐漸升高,在排風(fēng)口附近達(dá)到最高溫度。當(dāng)空氣流動(dòng)至前后段管廊尺寸變化處,局部阻力損失較大,導(dǎo)致空氣流速減小,換熱能力下降,出現(xiàn)局部溫度升高現(xiàn)象。

    圖5為各工況距進(jìn)風(fēng)口50 m處截面溫度云圖,從圖中可看出,低溫壁面對(duì)管廊內(nèi)空氣的降溫效果顯著,在極端進(jìn)風(fēng)溫度時(shí)更為明顯。位于底部的GIL管線表面溫度較低,位于頂部的GIL管線表面溫度較高,這是由于GIL管線發(fā)熱加熱周圍空氣,空氣受熱密度降低從而上升,在頂部與低溫壁面換熱后溫度降低而下沉。工況1和工況2是6根GIL管線同時(shí)運(yùn)行的正常工況,左右兩側(cè)空氣溫度情況基本相同,在兩側(cè)GIL管線中間區(qū)域的空氣溫度較高;工況3和工況4是左側(cè)3根GIL管線同時(shí)運(yùn)行的事故工況,由圖5可看出左側(cè)空氣溫度整體較高,此時(shí)管廊內(nèi)截面處存在局部溫度較高的現(xiàn)象。事故工況下單根電纜的發(fā)熱量高于正常工況,因此會(huì)造成電纜周圍局部溫度過(guò)高,溫度場(chǎng)分布不均勻,通風(fēng)效果差,應(yīng)定期對(duì)管廊進(jìn)行檢修維護(hù),盡量避免此種工況。

    圖5 距進(jìn)風(fēng)口50m處截面溫度分布圖

    3.2 空間速度場(chǎng)結(jié)果分析

    由圖6可看出,風(fēng)速分布趨勢(shì)為:靠近GIL管線及壁面處空氣流速較低,兩側(cè)管線之間風(fēng)速高。距進(jìn)風(fēng)口40 m范圍內(nèi)空氣氣流形式為湍流,風(fēng)速梯度變化很大,空氣換熱效果好,接觸充分;40 m之后湍流強(qiáng)度變小,隨后氣流形式變?yōu)閷恿?,斷面平均速度下降?m/s左右,速度分布較均勻。在前后段管廊尺寸變化處及排風(fēng)口處由于截面收縮,出現(xiàn)局部速度增大的情況。

    圖6 管廊Z軸方向不同截面速度云圖

    3.3 建議

    通過(guò)對(duì)此GIL管廊工程的模擬研究,發(fā)現(xiàn)已有的設(shè)計(jì)方案在夏季通風(fēng)進(jìn)風(fēng)溫度條件下,管廊內(nèi)溫度低于37℃,滿足規(guī)范要求;但對(duì)于夏季極端進(jìn)風(fēng)溫度的處理能力較弱,在事故工況時(shí)管廊出口空氣溫度超過(guò)42℃,高于規(guī)范[8]中限值40℃。

    對(duì)該方案提出以下改進(jìn)建議:

    (1)夏季通風(fēng)溫度條件下,雖然滿足規(guī)范要求,但存在能耗過(guò)大的情況,可增設(shè)自動(dòng)控制溫控系統(tǒng),在室外溫度較低時(shí)關(guān)閉風(fēng)機(jī),減小出風(fēng)速度以降低能耗。

    (2)增加風(fēng)口數(shù)量,風(fēng)口的增加有利于管廊內(nèi)空氣充分換熱,使熱量及時(shí)排出,提高通風(fēng)效率,取得最佳的氣流組織效果,同時(shí)達(dá)到更加經(jīng)濟(jì)節(jié)能的目的。

    (3)在夏季極端天氣工況下,可輔助簡(jiǎn)單制冷設(shè)備進(jìn)行通風(fēng),如在管廊兩端設(shè)置冷卻風(fēng)機(jī)[9]或增加誘導(dǎo)通風(fēng)系統(tǒng)[5]來(lái)降低管廊內(nèi)溫度,否則管廊內(nèi)溫度會(huì)大大升高,達(dá)不到通風(fēng)換熱效果。

    4 結(jié)論

    (1)管廊內(nèi)空氣溫度受進(jìn)風(fēng)溫度影響較大,在夏季通風(fēng)進(jìn)風(fēng)溫度工況下管廊內(nèi)空氣最高溫度為37℃,夏季極端進(jìn)風(fēng)溫度工況下,管廊出口區(qū)域溫度達(dá)到42℃,高于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的限值40℃,在工程設(shè)計(jì)時(shí)要考慮夏季室外極端溫度的影響。

    (2)由于GIL管線沿途散熱,管廊內(nèi)空氣溫度沿管廊長(zhǎng)度方向逐漸升高,在排風(fēng)口附近達(dá)到最高溫度。當(dāng)空氣流動(dòng)至前后段管廊尺寸變化處,局部阻力損失較大,導(dǎo)致空氣流速減小,換熱能力下降,出現(xiàn)局部溫度升高現(xiàn)象。

    (3)進(jìn)風(fēng)口40 m范圍內(nèi)空氣擾動(dòng)劇烈,溫度變化劇烈,隨后變?yōu)閷恿鳎瑴囟燃八俣确植驾^均勻。空氣流動(dòng)速度對(duì)通風(fēng)散熱有正向影響,合理的出風(fēng)速度設(shè)計(jì)能夠增強(qiáng)換熱。

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