集中供熱網(wǎng)蓄熱式熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的綜合熱力學(xué)分析

何 燁， 李 超， 高佳圣， 周 艷

(青島科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，山東青島 266061)

熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在滿(mǎn)足世界各國(guó)采暖季的用熱方面具有不可替代的作用，但也面臨著供熱量與熱負(fù)荷之間峰谷錯(cuò)位的問(wèn)題[1-2]。儲(chǔ)能技術(shù)作為一種調(diào)節(jié)和控制能源部署方案中基本的、不可缺少的技術(shù)，被認(rèn)為是解決峰谷錯(cuò)位問(wèn)題的有效方法[3-5]，可有效提高熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的熱效率。研究表明，儲(chǔ)能系統(tǒng)集成到熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組并同時(shí)運(yùn)行時(shí)，通過(guò)配備控制系統(tǒng)，使儲(chǔ)能系統(tǒng)在熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的供暖過(guò)飽和期提取化石能源(如煤或天然氣)燃燒的熱能，并在供暖不飽和期釋放熱能用以抵消該期間內(nèi)超出熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱量的熱負(fù)荷，使熱電聯(lián)產(chǎn)的供熱量與熱用戶(hù)的熱負(fù)荷相匹配[6-7]。該技術(shù)在滿(mǎn)足熱用戶(hù)需求的同時(shí)[8-9]，可以有效調(diào)節(jié)熱電聯(lián)產(chǎn)中綜合發(fā)電單元和區(qū)域供熱網(wǎng)絡(luò)的匹配度，使機(jī)組運(yùn)行更經(jīng)濟(jì)[10]，從而更有效地利用熱能，減少燃煤消耗[11]。故儲(chǔ)能輔助系統(tǒng)與熱電聯(lián)產(chǎn)的集成耦合日益受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的重視。

為了深入分析儲(chǔ)能系統(tǒng)集成在熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組中的可行性及可靠性，近年來(lái)學(xué)者們開(kāi)展了廣泛的研究。Wang等[12]研究發(fā)現(xiàn)，在區(qū)域供熱系統(tǒng)中應(yīng)用太陽(yáng)能蓄熱可將清潔能源的份額提高13%，從而減少熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的耗煤量。Yan等[13]提出了一種混合儲(chǔ)能容量的分配方法，建立了混合儲(chǔ)能容量與峰谷差之間的數(shù)學(xué)模型，用于分析區(qū)域能源規(guī)劃和能源系統(tǒng)更新。Rosato等[14]將基于土壤地埋管儲(chǔ)能模式的季節(jié)性?xún)?chǔ)能用于區(qū)域供熱系統(tǒng)或熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)，可減少區(qū)域供熱系統(tǒng)對(duì)一次能源的消耗，提高熱電聯(lián)產(chǎn)的靈活性。Zhao等[15]研究表明，輔助熱源模型在調(diào)控燃煤熱電聯(lián)產(chǎn)方面的靈活性更高。Hammer等[16]指出，在用戶(hù)終端安裝蓄熱器可以大大減少供熱網(wǎng)絡(luò)的損失，且供熱間歇性運(yùn)行導(dǎo)致的額外低周疲勞是縮短蓄熱器使用壽命的主要原因。Nuytten等[17]采用理論分析的方法確定了熱電聯(lián)產(chǎn)與儲(chǔ)能結(jié)合的最大靈活性，指出影響系統(tǒng)運(yùn)行靈活性的主要原因之一是系統(tǒng)延遲。Pagliarini等[18]提出了一個(gè)將儲(chǔ)能與熱電聯(lián)產(chǎn)耦合的方案，并用數(shù)值模擬方法分析了該方案用于某一校園供熱的加熱控制方式，結(jié)果表明該方法能有效控制校園的總供熱量。Wang等[19]提出了一種優(yōu)化熱電聯(lián)產(chǎn)負(fù)荷分配的控制策略，以提高熱電聯(lián)產(chǎn)應(yīng)對(duì)負(fù)荷驟變的能力。Sun等[20]利用實(shí)驗(yàn)研究方法，從熱力學(xué)角度分析了可再生能源在短時(shí)期內(nèi)與熱電聯(lián)產(chǎn)耦合供熱的靈活性和運(yùn)行特性，并通過(guò)動(dòng)態(tài)模型定量分析了供熱量的變化對(duì)用戶(hù)室內(nèi)溫度的影響；結(jié)果表明，該方案可以顯著提高熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間，且對(duì)熱用戶(hù)室內(nèi)溫度的影響不大。盡管許多學(xué)者和專(zhuān)家在熱電聯(lián)產(chǎn)與儲(chǔ)能耦合運(yùn)行方面做了大量工作，但在概念建模的層面來(lái)設(shè)計(jì)和評(píng)估儲(chǔ)能系統(tǒng)方面，大部分研究只分析了儲(chǔ)能裝置的性能，儲(chǔ)能系統(tǒng)與熱電聯(lián)產(chǎn)耦合運(yùn)行時(shí)對(duì)供熱網(wǎng)絡(luò)運(yùn)行的影響還鮮有涉及。而在儲(chǔ)能系統(tǒng)與熱電聯(lián)產(chǎn)耦合的控制策略方面，大部分研究?jī)H將儲(chǔ)能系統(tǒng)作為簡(jiǎn)單黑盒來(lái)進(jìn)行分析，并未考慮氣溫、供暖區(qū)域、熱用戶(hù)使用習(xí)慣以及儲(chǔ)能系統(tǒng)自身變化對(duì)運(yùn)行策略的影響。

為改善在熱電聯(lián)產(chǎn)過(guò)程中熱用戶(hù)對(duì)供熱的總體體驗(yàn)，筆者提出了一種將儲(chǔ)能輔助循環(huán)系統(tǒng)集成于熱電聯(lián)產(chǎn)的新方案。利用儲(chǔ)能輔助循環(huán)系統(tǒng)，將冗余的熱能從過(guò)飽和期轉(zhuǎn)移到不飽和期并減少供熱和負(fù)荷的偏差，從而提高熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)基于某600 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，從熱力學(xué)角度及供熱調(diào)控靈活性方面，定量分析集成了儲(chǔ)能輔助循環(huán)系統(tǒng)的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性及熱敏感度，為這類(lèi)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的運(yùn)行提供理論依據(jù)。

1 熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)

1.1 原始機(jī)組簡(jiǎn)介

所研究的600 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組模型如圖1所示。系統(tǒng)中從中壓缸抽取的并用于加熱一次網(wǎng)循環(huán)水的抽汽，溫度范圍約為230～280 ℃，壓力范圍約為0.35～0.5 MPa。通常一次網(wǎng)中的回水被加熱到80～100 ℃，然后供應(yīng)到二次網(wǎng)加熱器中加熱二次網(wǎng)的回水，使二次網(wǎng)的供水溫度達(dá)到40～65 ℃后供給熱用戶(hù)。

圖1 600 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組運(yùn)行簡(jiǎn)圖

1.2 集成儲(chǔ)能輔助循環(huán)系統(tǒng)的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組

將儲(chǔ)熱輔助循環(huán)系統(tǒng)集成在原熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中，如圖2所示。儲(chǔ)能輔助循環(huán)以導(dǎo)熱油為儲(chǔ)熱材料，主要設(shè)備包括1個(gè)高溫儲(chǔ)罐、1個(gè)低溫儲(chǔ)罐和2個(gè)板式換熱器。儲(chǔ)能輔助循環(huán)系統(tǒng)的運(yùn)行主要由1個(gè)儲(chǔ)存閥和1個(gè)釋放閥控制。當(dāng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的供熱處于過(guò)飽和期時(shí)，儲(chǔ)存閥打開(kāi)，釋放閥關(guān)閉，此時(shí)儲(chǔ)熱介質(zhì)通過(guò)儲(chǔ)存換熱器獲得一次循環(huán)水中的冗余熱量，儲(chǔ)存到高溫儲(chǔ)罐中；當(dāng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的供熱處于不飽和期時(shí)，儲(chǔ)存閥關(guān)閉，釋放閥打開(kāi)，二次網(wǎng)循環(huán)水的一部分在釋放換熱器中吸收熱量后作為補(bǔ)充供暖供給到熱用戶(hù)；最終釋放熱量后的儲(chǔ)熱介質(zhì)會(huì)儲(chǔ)存至低溫儲(chǔ)罐等待下一次循環(huán)。

圖2 帶儲(chǔ)熱的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組

2 系統(tǒng)參數(shù)配置

2.1 機(jī)組的參數(shù)配置

熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的原則性熱力系統(tǒng)圖和基本參數(shù)如圖3和表1所示。該機(jī)組是標(biāo)準(zhǔn)的“三高、四低、一除氧”的回?zé)嵯到y(tǒng)，各級(jí)回?zé)崞鲄?shù)見(jiàn)表2。由圖3可知，該系統(tǒng)第5級(jí)抽汽的一部分作為第5級(jí)回?zé)岢槠?，另一部分進(jìn)入一次網(wǎng)加熱器，用于加熱一次網(wǎng)循環(huán)水的回水。該機(jī)組用于中國(guó)北方某中型城市，同時(shí)根據(jù)該城市冬季平均室外溫度，采暖負(fù)荷率取30 W/m2[21]，室內(nèi)供熱達(dá)標(biāo)溫度規(guī)定為18 ℃，參考條件下的室外溫度由參考城市1月份的平均室外溫度決定[22]；為保證低壓缸末級(jí)葉片的安全運(yùn)行，最小蒸汽質(zhì)量流量限制在150 t/h，出口壓力應(yīng)保持在0.4 kPa以上[23]。

圖3 600 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的原則性熱力系統(tǒng)圖

表1 600 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的額定參數(shù)

表2 機(jī)組各級(jí)回?zé)崞鞯膮?shù)

2.2 輔助循環(huán)系統(tǒng)的參數(shù)配置

表3 輔助循環(huán)系統(tǒng)的參數(shù)

如圖4所示，在選擇導(dǎo)熱油的儲(chǔ)熱溫度時(shí)，分別模擬了儲(chǔ)熱溫度在70～80 ℃下輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率。由圖4可知，隨著儲(chǔ)熱溫度的升高輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率持續(xù)降低。同時(shí)由于導(dǎo)熱油與一、二次網(wǎng)供水溫度的換熱器端差限制，導(dǎo)熱油的儲(chǔ)熱溫度應(yīng)在70～<90 ℃，因此導(dǎo)熱油的儲(chǔ)熱溫度選定為70 ℃。

圖4 不同儲(chǔ)熱溫度下輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率

3 研究方法

3.1 系統(tǒng)模型與比較方案

采用Ebsilon Professional軟件搭建了上述綜合儲(chǔ)能熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的物理模型。基于目標(biāo)機(jī)組的熱設(shè)計(jì)參數(shù)由表1和表2給出。比較方案設(shè)計(jì)如下：(1) 原始機(jī)組方案;(2) 以增加燃煤的方法確保供熱飽和的增加燃煤供熱方案(方案一)；(3) 增設(shè)儲(chǔ)能循環(huán)系統(tǒng)的供熱方案(方案二)。表4給出了Ebsilon Professional中主要組件的詳細(xì)信息。

為了驗(yàn)證Ebsilon模型的可行性，采用汽輪機(jī)額定工況條件下，計(jì)算無(wú)儲(chǔ)熱參考機(jī)組供電輸出的方式，結(jié)果如表5所示。從表5可以看出，與相關(guān)設(shè)備設(shè)計(jì)部門(mén)提供的測(cè)算參數(shù)相比，參數(shù)的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之間的相對(duì)誤差均低于0.25%，說(shuō)明該模型相對(duì)準(zhǔn)確，可以用來(lái)確定熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的非設(shè)計(jì)運(yùn)行參數(shù)。

表4 Ebsilon Professional主要組件的詳細(xì)信息

表5 誤差表

3.2 評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

燃料利用系數(shù)(ηtp)是用來(lái)評(píng)估熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)供熱和供電效率的常用指標(biāo)，其表達(dá)式如下：

(1)

式中：Qfuel為燃料量，MW；Pe為發(fā)電量，MW；Qtp為熱化供熱量，MW。

需要注意的是，ηtp是一個(gè)定量指標(biāo)，不能表示熱能和電能的品級(jí)差異，而只能表示燃料在定量方面的有效利用程度，因此將其作為估算熱電聯(lián)產(chǎn)燃料消耗的指標(biāo)。另一個(gè)衡量熱電聯(lián)產(chǎn)設(shè)備本身的利用率或節(jié)能的經(jīng)濟(jì)效果的指標(biāo)是熱電比Rtp。熱電比是衡量加熱裝置的熱化供熱量與發(fā)電量的比值：

(2)

熱飽和度ζ是用來(lái)評(píng)價(jià)熱電廠或供熱站對(duì)熱用戶(hù)供熱質(zhì)量的指標(biāo)，定義式如下：

HPLC指紋圖譜法評(píng)價(jià)知柏地黃丸（濃縮丸）的質(zhì)量…………………………………………………… 李雅靜等（20）：2747

(3)

式中：Qload為供熱負(fù)荷，MW；Qsup為供熱量，MW；ki為加權(quán)值，取值范圍為0～1；i為時(shí)間計(jì)數(shù)，取自然數(shù)0～23，即從0:00到當(dāng)日23:00的取值。在本研究中，工作時(shí)間6:00—17:00的權(quán)重被設(shè)定為0.2，非工作時(shí)間18:00—次日5:00的權(quán)重被設(shè)定為0.8。

供熱偏差s2是用來(lái)評(píng)價(jià)實(shí)際熱飽和度與理想熱飽和度偏差量的指標(biāo)，定義式如下：

(4)

(5)

式中：ηex為系統(tǒng)效率；Ec,in和Ec,out為冷流體進(jìn)、出系統(tǒng)的，MW；Eh,in和Eh,out為熱流體進(jìn)、出系統(tǒng)的，MW。

熱流體是指在熱交換中溫度下降的流體，而冷流體是指溫度上升的流體。其中Therminol VP-1導(dǎo)熱油的熱力參數(shù)可用經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)表征。

(6)

式中：T為流體溫度，K；ρ為油的密度，kg/m3；cp為比熱容，kJ/(kg·K)；λ為導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；ν為運(yùn)動(dòng)黏度，mm2/s；ps為飽和蒸氣壓，kPa；h為比焓，kJ/kg；s為比熵，kJ/(kg·K)。其中，h和s的液相流體零點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)是0 ℃。

相對(duì)誤差由公式(7)確定：

(7)

式中：δ為測(cè)算參數(shù)的相對(duì)誤差，%；Pe,d為測(cè)算參數(shù)的設(shè)計(jì)值；Pe,c為測(cè)算參數(shù)的計(jì)算值。

4 結(jié)果與討論

4.1 總體參數(shù)結(jié)果

從建模結(jié)果中得到方案一、方案二和原始方案的總體運(yùn)行參數(shù)，如表6所示。從表6可以看出，方案一的煤耗、汽耗以及熱耗從原始方案的270.4 g/(kW·h)、3.07 kg/(kW·h)和7 923.8 kJ/(kW·h)增加到282.4 g/(kW·h)、3.12 kg/(kW·h)和8 277.4 kJ/(kW·h)，煤耗增加了12 g/(kW·h)，抽汽質(zhì)量流量從原始方案的208.8 t/h提高至265.7 t/h，平均凈熱力輸出則從原始方案的138.0 MW提高至154.5 MW，提升了11.96%，說(shuō)明方案一在大幅提高供熱總量的同時(shí)增大了汽耗和煤耗。在方案二中，由于供熱網(wǎng)耦合儲(chǔ)能系統(tǒng)的過(guò)程沒(méi)有對(duì)機(jī)組本身進(jìn)行改造，所以方案二的汽耗、煤耗和抽汽質(zhì)量流量等參數(shù)都與原始方案相同，而平均凈熱力輸出由于儲(chǔ)能系統(tǒng)的散熱損失從原始方案的138 MW下降至135.5 MW，下降了1.81%。說(shuō)明方案二可以在不改變?cè)瓩C(jī)組運(yùn)行的前提下，僅損失1.81%的供暖總量。

表6 3種方案的總體性能

3種方案的熱飽和度ζ、供熱偏差s2以及其他常規(guī)熱經(jīng)濟(jì)性參數(shù)結(jié)果如表7所示?？梢钥闯?，在相同的電力負(fù)荷(600 MW)條件下，方案一的燃料利用系數(shù)ηtp和熱電比Rtp從原始方案的0.510%和0.231%增加到了0.513%和0.258%。分析方案二的常規(guī)性能參數(shù)，因其儲(chǔ)存過(guò)程和釋放過(guò)程不可同時(shí)進(jìn)行，需將方案二拆分成2個(gè)部分：儲(chǔ)存過(guò)程的燃料利用系數(shù)和熱電比為0.487%和0.175%；釋放過(guò)程的燃料利用系數(shù)和熱電比為0.530%和0.280%。顯然，由于方案二的2個(gè)過(guò)程能在不同時(shí)間段對(duì)總體性能產(chǎn)生不同影響，燃料利用系數(shù)ηtp、熱電比Rtp不恒定，因此其不能完整描述儲(chǔ)能方案的熱經(jīng)濟(jì)性。

表7 3種方案的熱經(jīng)濟(jì)性 Tab.7 Thermal economy of three schemes 單位：%

為了彌補(bǔ)常規(guī)熱經(jīng)濟(jì)性參數(shù)的不足，使用熱飽和度和供熱偏差來(lái)進(jìn)一步說(shuō)明方案二的性能。當(dāng)?shù)?4 h內(nèi)方案一與方案二的供熱-負(fù)荷曲線(xiàn)圖如圖5所示。從圖5可以看出，早上6:00到下午17:00的冗余熱量被補(bǔ)充到晚上18:00到第二天早上5:00，從而得出沒(méi)有經(jīng)過(guò)改造的原始方案熱飽和度ζ為88.8%，供熱偏差為5.32%。方案一與方案二的熱飽和度都提高至100%，方案一的供熱偏差達(dá)到6.37%，而方案二的供熱偏差降低至4.34%，相比原始方案降低了0.98%。這是由于方案一提高的供熱總量是全局性的，即不僅在夜間提高供熱量，白天也同樣被提高了，這在白天和夜間具有不同價(jià)值權(quán)重(ki)的指標(biāo)(熱飽和度和供暖偏差)下，極大地放大了方案一的不合理性。而方案二充分考慮了白天和夜間供熱需求的差異性，并針對(duì)這種差異性適當(dāng)增設(shè)了相應(yīng)的儲(chǔ)存和釋放冗余熱量的循環(huán)，從而在不增加燃煤消耗的基礎(chǔ)上，大幅降低了供熱偏差。因而，在熱電聯(lián)產(chǎn)的基礎(chǔ)上增設(shè)輔助的儲(chǔ)能系統(tǒng)在確保電網(wǎng)需求的基礎(chǔ)上，方案二可以有效地提高住宅熱用戶(hù)的供熱質(zhì)量。

圖5 供熱與負(fù)荷的24 h 曲線(xiàn)圖

4.2 熱力學(xué)分析

為了說(shuō)明方案一和方案二的熱力學(xué)機(jī)制，對(duì)2種方案進(jìn)行能流分析和分析。能流分析的結(jié)果如圖6和圖7所示。對(duì)于熱用戶(hù)與區(qū)域供暖系統(tǒng)之間的局部過(guò)程的分析，結(jié)果見(jiàn)圖8和圖9。

圖6 方案一的整體能流圖

圖7 方案二的整體能流圖

圖8 方案一的區(qū)域供暖局部流圖

圖6中，在不改變發(fā)電量的情況下，方案一中的煤耗增量使得主蒸汽和再熱蒸汽的總焓從1 956.3 MW提升至1 988.6 MW，焓增達(dá)到32.3 MW，這些額外焓增將全部用于供熱而非發(fā)電。方案二中，主蒸汽和再熱蒸汽的總能量與原方案保持一致，即1 956.3 MW，發(fā)電功率保持與另2個(gè)方案一致的600 MW。此外，從區(qū)域供熱網(wǎng)的能量分布來(lái)看，方案一比方案二多消耗了40.3 MW的熱量，管道中的熱損失也增加了27.6 MW，方案一增加的耗能均來(lái)自于多燃燒的煤。因此表明在方案二調(diào)節(jié)供熱網(wǎng)的質(zhì)量達(dá)到和方案一相同效果的情況下，不會(huì)增加煤耗。

圖9 方案二的區(qū)域供暖局部流圖

4.3 敏感性分析

輔助循環(huán)系統(tǒng)的敏感性分析主要包括二次網(wǎng)供水、回水溫度的波動(dòng)對(duì)該系統(tǒng)的影響。各工況所對(duì)應(yīng)供、回水溫度如表8所示。儲(chǔ)能總量、供暖偏差、儲(chǔ)罐溫度和輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率結(jié)果如圖10所示。

表8 各工況下的供、回水溫度

(a) 儲(chǔ)能溫度和室外溫度的變化

如圖10(a)所示，在區(qū)域供熱網(wǎng)絡(luò)中，二次網(wǎng)供水及回水的溫度與室外溫度成反比，即室外溫度越高則供水、回水的溫度越低，這會(huì)顯著影響輔助循環(huán)系統(tǒng)與區(qū)域供熱網(wǎng)絡(luò)的協(xié)同。同時(shí)由于二次網(wǎng)循環(huán)水溫的變化，與之進(jìn)行熱交換的導(dǎo)熱油溫度也會(huì)發(fā)生變化，從而儲(chǔ)罐的儲(chǔ)能溫度也發(fā)生變化。需要注意的是，隨著二次網(wǎng)循環(huán)水溫的下降，高溫儲(chǔ)罐中的溫度保持在70 ℃不變，而低溫儲(chǔ)罐中的溫度則如圖10(a)所示發(fā)生變化，以保證熱網(wǎng)中的水與導(dǎo)熱油的換熱能正常進(jìn)行。

這種情況下，儲(chǔ)熱總量將隨著水溫的升高而減少，而供熱偏差將逐漸增加，如圖10(b)所示。同時(shí)，如圖10(c)所示，當(dāng)二次網(wǎng)的供水溫度高于60 ℃時(shí)，輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率平穩(wěn)下降，但在低于60 ℃時(shí)由于輔助循環(huán)系統(tǒng)的冷端溫度(低溫儲(chǔ)罐的溫度)已開(kāi)始持續(xù)下降，所以效率出現(xiàn)了急劇下降。因此，方案二在室外溫度較低時(shí)優(yōu)勢(shì)更明顯。

5 結(jié) 論

(1) 通過(guò)熱力學(xué)分析，與增加燃煤方案相比，儲(chǔ)能方案的煤耗減少了12 g/(kW·h)，熱損失減少了27.6 MW。在此基礎(chǔ)上，儲(chǔ)能方案的效率比增加燃煤方案提高了2.22百分點(diǎn)，這表明儲(chǔ)能方案能夠更高效地利用從蒸汽輪機(jī)中低壓段抽汽的熱量。

(2) 方案二的熱飽和度從原始方案的88.8%提高到100%，相比原始方案供熱偏差降低0.98百分點(diǎn)。方案一雖然也提高了熱飽和度，但供熱偏差相比原始方案升高1.05百分點(diǎn)。通過(guò)使用這2個(gè)指標(biāo)，可以更完整地描述儲(chǔ)能方案的熱經(jīng)濟(jì)性，彌補(bǔ)常規(guī)熱經(jīng)濟(jì)性參數(shù)不足的問(wèn)題。

(3) 通過(guò)進(jìn)行輔助循環(huán)系統(tǒng)的敏感性分析，發(fā)現(xiàn)隨著室外溫度的升高，供熱偏差也隨之升高，而儲(chǔ)能方案下的儲(chǔ)熱總量逐漸減少。輔助循環(huán)系統(tǒng)的效率會(huì)隨著室外溫度的升高而下降，這說(shuō)明室外溫度越低，儲(chǔ)能系統(tǒng)的優(yōu)勢(shì)更明顯。