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    框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工技術(shù)研究

    2022-12-15 06:20:16李建軍山西潞安工程有限公司山西長治046204
    磚瓦 2022年12期
    關(guān)鍵詞:樓層剪力墻彎矩

    李建軍 (山西潞安工程有限公司,山西 長治 046204)

    城鎮(zhèn)化的發(fā)展使得大量的人口向中心城區(qū)集聚,為解決居民日益增長的住房需求問題,城市中修建了數(shù)量龐大的高層建筑[1]。這些高層、超高層建筑最為普遍采用的結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu),以滿足結(jié)構(gòu)受力、變形以及抗震等要求。由于高層框架剪力墻結(jié)構(gòu)的施工具有工期長、工程量大的特點,在施工過程中,能夠為混凝土的收縮徐變提供足夠充分的發(fā)展時間,隨著施工進度的推移,結(jié)構(gòu)的豎向荷載也隨著層高的變化而不斷增加,結(jié)構(gòu)的力學性能和變形性能也出現(xiàn)更為復雜的時空演變[2]??蚣芗袅υ谑┕るA段的內(nèi)力與位移的動態(tài)變化過程,正是框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工控制的重要工作內(nèi)容,因此,研究框架剪力墻結(jié)構(gòu)的受力和變形施工控制技術(shù)、結(jié)構(gòu)收縮徐變施工控制技術(shù)具有十分重要的作用[3]。

    1 工程概況

    山西省長治市某建筑工程二期位于長治市城區(qū),為大型民生工程。擬建住宅樓16 棟,編號為D1#~D16#,均為框架剪力墻結(jié)構(gòu),基礎采用CFG 復合地基,其中,D1#~D2#、D6#~D7#層數(shù)為40層,建筑高度為119.5m,單棟建筑平面圖及三維圖如圖1 所示;D3#~D4#、D9#、層數(shù)為35層,建筑高度為105.0m;D2#、D8#、D10#、D12#~D13#層數(shù)為20 層,建筑高度為59.3m;D11#、D15#~D16#層數(shù)為17 層,建筑高度為50.45m。擬建商業(yè)樓5 棟,編號為D-S1#~D-S5#,均為2 層框架結(jié)構(gòu),建筑高度33.65m~34.85m 不等,基礎采用獨立基礎。擬建D-P1開閉所1棟,為2層框架結(jié)構(gòu),建筑高度為33.90m,基礎采用筏板基礎。擬建D-P2配電房2 棟,均為2 層框架結(jié)構(gòu),建筑高度分別為34.5m、35.5m,基礎采用筏板基礎。擬建地下車庫1座,為負一層框剪結(jié)構(gòu),基礎采用筏板基礎,地下車庫開挖深度自±0.000起算在6m左右,自天然地面起算在5m左右,基坑側(cè)壁土層為填土層、黏土層,基坑邊線距離紅線在6m~10m,部分小于2 倍基坑開挖深度,基坑安全等級為三級,重要性系數(shù)γ0=0.9。建筑總面積226844.61m2,項目合同額約7.25億元。

    圖1 單棟平面圖及三維計算模型

    2 框架剪力墻結(jié)構(gòu)主要施工技術(shù)

    高層建筑框架剪力墻結(jié)構(gòu)是將框架結(jié)構(gòu)與剪力墻結(jié)構(gòu)相互組合而成的結(jié)構(gòu)形式,具有剪力墻剛度大、框架結(jié)構(gòu)空間布置靈活的特點。施工時,從第一層逐步向上施工,每層框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工主要分為模板工程、鋼筋工程和混凝土工程。高層建筑框架剪力墻結(jié)構(gòu)的施工關(guān)鍵節(jié)點如圖2所示。

    圖2 施工關(guān)鍵節(jié)點

    在測量放樣時,應保證柱網(wǎng)的精確,減少測量誤差,以保證結(jié)構(gòu)的施工準確性;在鋼筋綁扎階段,需檢查進場鋼筋的質(zhì)量,對于梁柱節(jié)點、柱墻節(jié)點鋼筋密集處,應保證鋼筋焊接和綁扎質(zhì)量,確保鋼筋的數(shù)量、排布、焊接接頭滿足要求;在模板安裝階段,應保證模板的平整干凈,安裝模板嚴密牢固,同時對于高大模板可以借助腳手架等措施進行輔助施工;在混凝土澆筑階段,加強混凝土澆筑和振搗的過程控制,對混凝土的添加劑配比準確,施工溫度控制在30℃以下,以控制混凝土的溫度裂縫[4-5]。

    超高層、高層鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)的施工過程具有周期長、荷載大、工序多等特點,結(jié)構(gòu)的高度也是從第一層開始逐步向上施工,隨著高度的增加,作用在框架結(jié)構(gòu)上的施工荷載也逐步增加,柱子、墻體等承重構(gòu)件產(chǎn)生相應的壓縮變形[6]。但傳統(tǒng)的承重構(gòu)件施工內(nèi)力及位移控制以一次荷載加載為模型,忽略了施工過程的逐步累積和疊加,因此,計算得到的內(nèi)力與位移不能反映施工過程的真實狀態(tài),有必要對施工階段框架剪力墻結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及位移采用逐步加載的方法研究其演變過程[7]。

    3 框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工階段受力平衡方程

    在高層框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工過程中,其高度是逐步增加的,因此,可以認為作用在框架剪力墻結(jié)構(gòu)上的荷載也是動態(tài)變化的過程,由此產(chǎn)生的變形也應是不斷動態(tài)演變的??蚣芗袅Y(jié)構(gòu)的荷載加載過程以及變形計算過程,可認為當施工第1 層時,第1 層結(jié)構(gòu)的施工荷載全部作用在地基上,其內(nèi)力和變形的平衡方程見式(1)。

    式中{F0} 為地基的荷載矩陣;[K0]為地基的剛度矩陣;{Δ0} 為地基的變形矩陣。

    當?shù)?層施工完畢,第2層開始施工時,作用在第1層上的荷載有兩部分組成,一部分為第1層自身的重力荷載,另一部分為第2層的施工荷載,因此,推出內(nèi)力和位移平衡方程見式(2)。

    式中{F1} 為第1層荷載矩陣;[K1]為第1層的剛度矩陣;{Δ1} 為第1層的變形矩陣;{F11}為第1層自身重力荷載;{F21}為第2層的施工荷載。

    依次類推,可以得到第i層施工時的內(nèi)力和位移平衡方程,見式(3)[8]。

    式中{Fi} 為第i 層荷載矩陣;[Ki]為第i 層的剛度矩陣;{Δi} 為第i層的變形矩陣,

    4 框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工階段墻體和柱受力和位移分析

    4.1 框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工階段墻體和柱受力分析

    為更好地研究施工過程中結(jié)構(gòu)的受力及變形情況,選取了框架剪力墻結(jié)構(gòu)中的柱子ZZ1、ZZ2 和剪力墻結(jié)構(gòu)JLQ1作為研究對象,建立三維仿真模型,如圖1(b)所示,對框架剪力墻結(jié)構(gòu)的施工階段進行研究,分析剪力墻和柱子的受力和變形情況。如圖1(a)所示,柱ZZ1為邊墻柱,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),混凝土等級為C60,幾何尺寸為700mm×700mm;柱ZZ2 為兩個墻體交接柱,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),混凝土等級為C60,幾何尺寸為700mm×700mm;剪力墻JLQ1為邊墻,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),厚度為350mm。

    圖3和表1為柱ZZ1和柱ZZ2的彎矩計算結(jié)果。從圖3 可以看出,隨著建筑層數(shù)的增高,柱ZZ1 和柱ZZ2的柱底、柱頂彎矩均呈現(xiàn)曲線變化。柱ZZ1和ZZ2的柱底彎矩均為正彎矩,且表現(xiàn)為高樓層和低樓層相對較小,中部樓層彎矩曲線呈拋物線增大,其中最大彎矩發(fā)生在建筑中部20 層附近,柱ZZ1 和柱ZZ2 的柱底彎矩最大值分別為9.10MPa、6.88MPa;柱ZZ1 和ZZ2 的柱頂彎矩均為負彎矩,柱ZZ1 的彎矩表現(xiàn)為高樓層和低樓層相對較小,中部樓層彎矩曲線呈拋物線增大,其中最大彎矩發(fā)生在建筑中部20 層附近,而柱ZZ2 的彎矩表現(xiàn)為低樓層相對較小,20層以上彎矩變化趨于穩(wěn)定,柱ZZ1和柱ZZ2的柱底彎矩最大值分別為-11.61MPa、-10.41MPa。由此表明,位于建筑角點和位于建筑邊墻位置處的柱子,兩者的柱底彎矩相差較大,而柱頂彎矩相近。

    表1 施工階段柱子內(nèi)力

    從圖3 可以看出,框架剪力墻結(jié)構(gòu)20 層的彎矩最大,為更為精確地對該樓層墻、柱的彎矩分布情況進行展示,結(jié)果如圖4和圖5所示。

    圖3 施工階段柱彎矩圖

    圖4 施工階段第20層梁柱彎矩云圖

    圖5 施工階段第20層剪力墻彎矩云圖

    圖6為柱ZZ1和柱ZZ2的軸力計算結(jié)果。從圖6可以看出,隨著建筑層數(shù)的增高,柱ZZ1 和柱ZZ2 的軸力均呈現(xiàn)近線性變化,隨著樓層的增加,柱ZZ1 和柱ZZ2的軸力均不斷減小,柱ZZ1的軸力從1509.55kN減小為70.31kN,柱ZZ2 的軸力從1494.13kN 減小為136.40kN。柱ZZ1和柱ZZ2的軸力兩者相近,表明柱的軸力變化與柱的位置無關(guān)。

    圖6 施工階段柱軸力圖

    4.2 框架剪力墻結(jié)構(gòu)施工階段墻體和柱位移分析

    表2 和圖7 為施工階段框架剪力墻結(jié)構(gòu)柱ZZ1 和剪力墻JLQ1的位移計算結(jié)果。從圖7可以看出,柱ZZ1和剪力墻JLQ1 的豎向位移隨著樓層的增加呈現(xiàn)近拋物線的變化,且兩者的位移數(shù)值較為相近,最大豎向位移均發(fā)生在18 層附近,柱ZZ1 的最大豎向位移為8.95mm,剪力墻JLQ1 的最大豎向位移為8.64mm。柱ZZ1 和剪力墻JLQ1 的水平向位移變化規(guī)律較為一致,均隨著樓層的增加呈現(xiàn)非線性減小,剪力墻JLQ1的水平向位移整體上比柱ZZ1 的水平向位移小,最小水平向位移出現(xiàn)在樓頂位移,剪力墻JLQ1的最小水平位移為0.09mm,柱ZZ1 的最小水平向位移為0.15mm。柱ZZ1和剪力墻JLQ1的豎向位移遠大于其水平向位移。

    表2 施工階段框架剪力墻結(jié)構(gòu)柱子和剪力墻位移

    圖7 施工階段柱子和剪力墻位移

    5 結(jié)語

    以山西省長治市某建筑工程二期框架剪力墻結(jié)構(gòu)為研究對象,通過數(shù)值模擬的方法對施工階段高層建筑框架剪力墻結(jié)構(gòu)的梁、柱、墻體的彎矩和變形進行計算,同時施工階段混凝土收縮徐變控制進行研究,得到以下幾個結(jié)論:

    (1)柱ZZ1和柱ZZ2的柱底彎矩和柱頂彎矩最大值均發(fā)生在建筑中部20 層附近;位于建筑角點和位于建筑邊墻位置處的柱子,兩者的柱底彎矩相差較大,而柱頂彎矩相近;柱的軸力變化與柱的位置無關(guān)。

    (2)柱ZZ1 和剪力墻JLQ1 的豎向位移隨著樓層的增加呈現(xiàn)近拋物線的變化,水平向位移隨著樓層的增加呈現(xiàn)非線性減小,豎向位移遠大于其水平向位移。

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