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    松江有軌電車T1線軌下基礎(chǔ)設(shè)計方案比選*

    2022-12-13 03:32:02宋志慧秦曉光
    城市軌道交通研究 2022年10期
    關(guān)鍵詞:板結(jié)構(gòu)粉質(zhì)轉(zhuǎn)向架

    宋志慧 秦曉光

    (1. 山西電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑工程系, 030021, 太原;2. 上海市城市建設(shè)設(shè)計研究總院, 200011, 上海∥第一作者,高級工程師)

    1 工程概況

    松江有軌電車T1線位于長江三角洲堆積平原,地貌為湖沼平原Ⅰ-2區(qū)類型。該線路沿松江主要道路榮樂路貫穿松江老城。綜合研究區(qū)域地質(zhì)勘察資料以及室內(nèi)試驗數(shù)據(jù)得知,沿線地基土屬于第四系地層。地基土主要由飽和黏性土、粉土及砂土組成,一般具有成層分布特點。地基土主要具有以下特征:① 呈流塑狀態(tài),壓縮性高,承載力低;② 分布廣泛,沉積厚度大;③ 潛水水位高。

    本文應(yīng)用有限元方法研究深厚軟土地基有軌電車路基不均勻沉降問題,對有軌電車采用樁板結(jié)構(gòu)、換填、復(fù)合地基等3種軌下基礎(chǔ)設(shè)計方案進(jìn)行了分析和比選。

    2 樁板結(jié)構(gòu)沉降計算

    2.1 樁板結(jié)構(gòu)方案介紹

    針對鐵路系統(tǒng)中樁板結(jié)構(gòu)的特點,以及現(xiàn)代有軌電車荷載及其速度指標(biāo),提出了該有軌電車線路的軌下基礎(chǔ)采用道床板-減沉疏樁一體化結(jié)構(gòu)(以下簡稱“樁板結(jié)構(gòu)”)方案。如圖1所示,該樁板結(jié)構(gòu)選用長度為21 m、φ400 mm的PHC(預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)度混凝土)管樁,施工作業(yè)面寬度為11 m。軌道采用短軌枕,軌枕埋入路基板中,并一次澆筑完成。

    管線資料顯示,埋深0.8~1.0 m的地下管線較多。樁板結(jié)構(gòu)方案可減少大量管線的搬遷,且工期短、造價低、結(jié)構(gòu)耐久性好,對周邊管線的雜散電流腐蝕性較小。

    樁板結(jié)構(gòu)中每個結(jié)構(gòu)單元長約20 m,單元之間設(shè)置變形縫。無砟軌道板與支撐板合二為一,采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承擔(dān)有軌電車輪載。樁徑為300~400 mm。每股道橫向布置兩根樁,樁間距沿線路縱向為5~7 m。樁頂設(shè)置橫梁,中跨位置樁、橫梁與支撐板澆筑成整體固結(jié),邊跨位置樁與橫梁固結(jié),兩側(cè)承載板搭接于梁頂。

    2.2 地基固結(jié)引起的沉降計算

    2.2.1 有限元模型的建立

    為了較真實地得到路基施工期間沉降和工后沉降情況,利用有限元軟件Plaxis 3D對這兩部分沉降變形進(jìn)行了模擬計算。路基土體模型采用實體單元,本構(gòu)模型為理想彈塑性模型,屈服準(zhǔn)則采用摩爾-庫侖準(zhǔn)則;鋼筋混凝土板及橫梁采用結(jié)構(gòu)單元模擬,樁采用Embedded樁模擬。路基土層物理力學(xué)參數(shù)見表1。

    表1 路基土層物理力學(xué)參數(shù)

    樁板結(jié)構(gòu)沉降計算過程分為如下4個步驟[1]:① 土體自重應(yīng)力的平衡計算;② 在模型中,激活管樁和承載板;③ 在模型中對有軌電車施加車輛荷載,計算該荷載作用下路基的瞬時沉降;④ 在車輛荷載作用下,對有軌電車路基固結(jié)沉降進(jìn)行計算分析。

    2.2.2 地基主固結(jié)沉降的分布規(guī)律

    為研究路基土體固結(jié)引起的土層沉降,提取固結(jié)度達(dá)到95%時土體中超孔隙水壓力的分布,如圖2所示。由圖2可知,持力層⑤2-1砂質(zhì)粉土的滲透系數(shù)較大,因此土中的水壓力全部消散;而其上部⑤1粉質(zhì)黏土和④淤泥質(zhì)黏土層的滲透系數(shù)較小,且樁板結(jié)構(gòu)使樁周圍土體中的超孔隙水壓力并未完全消散,此時超孔隙水壓力主要集中在④淤泥質(zhì)黏土和⑤1粉質(zhì)黏土層樁體周圍。

    根據(jù)路基固結(jié)沉降計算結(jié)果可知,路基固結(jié)沉降主要集中在上部粉土和黏土層,而下部砂層固結(jié)沉降接近于0。由于樁板結(jié)構(gòu)將力通過樁向下傳遞,因此最大固結(jié)沉降發(fā)生于④淤泥質(zhì)黏土層和⑤1粉質(zhì)黏土層中,由固結(jié)引起的路基沉降為8.2 mm[2]。

    本文分析時樁長取為21 m,樁底土層為砂土層。相關(guān)研究表明,無黏性土層的次固結(jié)絕對沉降一般不很大。而21 m深處的砂性土在自重應(yīng)力和其他車輛、房屋荷載的作用下,已基本達(dá)到壓密穩(wěn)定狀態(tài),且有軌電車荷載并不大,因而對樁板結(jié)構(gòu)的次固結(jié)沉降變形影響不大,可忽略不計。

    2.3 有軌電車動荷載引起的沉降計算

    2.3.1 土體動應(yīng)力分布規(guī)律

    采用ANSYS-DYNA軟件建立車輛-軌道-路基三維耦合模型。建立模型時,車輛、轉(zhuǎn)向架及輪對均采用剛體模擬,二系懸掛及扣件均采用彈簧阻尼單元模擬,鋼軌采用梁單元模擬,軌下結(jié)構(gòu)采用實體線彈性單元模擬[2]。

    路基中土體豎向動應(yīng)力分布如圖2所示。由圖2可見,有軌電車在動荷載作用下,土體豎向動應(yīng)力在路基頂面達(dá)到最大,且其沿著深度增加逐漸遞減,當(dāng)深度在6 m以下時土體動應(yīng)力則很小。因此,土體動應(yīng)力僅需考慮埋深6 m以上區(qū)域。

    樁板結(jié)構(gòu)路基中土體動應(yīng)力沿線路橫向分布如3所示。由圖3可見,樁板結(jié)構(gòu)承擔(dān)大部分土體動應(yīng)力;當(dāng)動應(yīng)力傳到路基中時,有軌電車荷載通過鋼軌、樁板結(jié)構(gòu)后其動應(yīng)力已基本均勻;土體動應(yīng)力集中現(xiàn)象出現(xiàn)在樁板結(jié)構(gòu)邊緣和路基的交界處,且此處豎向動應(yīng)力最大;而兩側(cè)路基中土體動應(yīng)力則呈迅速減小的趨勢。

    圖4為板結(jié)構(gòu)下表面路基中鋼軌正下方兩個點的豎向動應(yīng)力時程曲線。由圖5可見,當(dāng)有軌電車通過時,車輪及轉(zhuǎn)向架到達(dá)該點的正上方時,該點的豎向應(yīng)力達(dá)到最大值;當(dāng)車輪及轉(zhuǎn)向架駛過后,該點的豎向應(yīng)力迅速減小。

    2.3.2 動荷載作用下的路基沉降量計算

    對土體累積塑性應(yīng)變沿著深度方向積分,得出路基的累積塑性變形S:

    (1)

    式中:

    εp,i——第i層的累積塑性應(yīng)變;

    hi——第i層土體的厚度;

    n——土體分層總數(shù)。

    由于土層多為粉質(zhì)黏土及淤泥質(zhì)黏土,再加上埋深6 m之后路基的動應(yīng)力及其變形較小,因此動應(yīng)力引起的沉降僅需考慮埋深6 m范圍內(nèi),即僅需考慮②粉質(zhì)黏土和②t黏質(zhì)粉土兩層即可。根據(jù)上述粉質(zhì)黏土和黏質(zhì)粉土的物理性質(zhì)勘查指標(biāo),利用累積塑形應(yīng)變模型,可計算得到有軌電車動荷載作用100萬次所引起的路基的沉降量為3.3 mm。

    3 換填方案下路基沉降計算

    3.1 換填方案介紹

    根據(jù)有軌電車的軸重、軸距、運(yùn)營速度進(jìn)行分析,常規(guī)有軌電車可采用200 mm厚素混凝土支承層、400 mm厚水穩(wěn)碎石表層和800 mm厚基床底層的換填路基,總開挖深度約為1.9 m。

    3.2 路基沉降計算

    3.2.1 路基固結(jié)沉降計算

    3.2.1.1 主固結(jié)沉降計算

    采用Plaxis 3D軟件對路基施工期沉降和工后沉降進(jìn)行模擬計算。土層參數(shù)見表1。根據(jù)地基固結(jié)沉降計算結(jié)果,得到最大固結(jié)沉降為52 mm,發(fā)生于地表軌道結(jié)構(gòu)正下方。

    3.2.1.2 次固結(jié)沉降計算

    地基次固結(jié)沉降S0的計算公式為:

    (2)

    式中:

    Ca,i——第i層土體的次固結(jié)系數(shù);

    e0,i——第i層土體的初始孔隙比;

    t1——主固體時間;

    t2——次固體時間。

    結(jié)合松江有軌電車的實際情況及工程勘測資料,對土層次固結(jié)沉降值進(jìn)行估算,見表2。

    表2 換填方案下土體次固結(jié)分層沉降值估算

    由表2可見,10年內(nèi)路基土體次固結(jié)沉降約為15 mm。

    3.2.2 有軌電車動荷載引起的路基沉降

    圖5為有軌電車動荷載引起的豎向動應(yīng)力隨深度分布曲線。由圖5可見,土中豎向動應(yīng)力在路基頂面最大,且沿著深度逐漸遞減;當(dāng)深度達(dá)到3 m以下時動應(yīng)力水平很小,因此僅需考慮埋深3 m范圍內(nèi)土中動應(yīng)力即可?;脖韺觿討?yīng)力最大值達(dá)30~35 kPa左右。

    圖6為有軌電車動荷載引起的應(yīng)力沿線路橫向分布曲線。由圖6可見,動應(yīng)力在路基中的分布呈標(biāo)準(zhǔn)的馬鞍形分布;在鋼軌正下方,路基最大動應(yīng)力達(dá)32 kPa;線路中心處路基動應(yīng)力略有減??;而在軌道兩側(cè)向外,路基中動應(yīng)力迅速衰減。

    圖7為有軌電車動荷載引起斷面軌下某點豎向動應(yīng)力時程曲線。由圖7可見,有軌電車在軌道上運(yùn)行,當(dāng)車輪及轉(zhuǎn)向架到達(dá)該點的正上方時,該點的豎向應(yīng)力達(dá)到最大值;當(dāng)車輪及轉(zhuǎn)向架駛過后,該點的豎向應(yīng)力迅速降低。

    與樁板結(jié)構(gòu)的計算方法相同,利用累積塑形應(yīng)變模型,計算得到有軌電車動荷載作用100萬次,引起的路基的沉降值為16 mm。

    4 復(fù)合地基方案沉降計算

    4.1 復(fù)合地基方案介紹

    復(fù)合地基的加固原理是樁和樁間土共同直接承擔(dān)荷載。本文復(fù)合地基方案中,選用φ0.5 m、樁間距為1.2 m、樁長為 21 m的三軸攪拌樁[3],在樁頂設(shè)置厚0.4 m左右的加筋墊層。

    4.2 路基沉降計算

    4.2.1 路基固結(jié)沉降計算

    4.2.1.1 主固結(jié)沉降計算

    采用Plaxis 3D軟件對路基施工期沉降和工后沉降進(jìn)行模擬計算。土層參數(shù)見表1。根據(jù)地基固結(jié)沉降計算結(jié)果,最大固結(jié)沉降為18 mm,發(fā)生于地表軌道結(jié)構(gòu)正下方。

    4.2.1.2 次固結(jié)沉降計算

    據(jù)式(2)對土層次固結(jié)沉降值進(jìn)行估算,見表3。

    表3 復(fù)合地基方案下路基土體次固結(jié)分層沉降值估算

    由表3可見,10年內(nèi)路基土體次固結(jié)沉降值為4 mm。

    4.2.2 有軌電車動荷載引起的路基沉降

    圖8為有軌電車動荷載引起的豎向動應(yīng)力隨深度分布曲線。由圖8可見,土中豎向動應(yīng)力在路基頂面最大,且沿著深度逐漸遞減;當(dāng)深度達(dá)到6 m以下時動應(yīng)力水平很小,因此僅需考慮埋深6 m范圍內(nèi)土中動應(yīng)力即可;埋深越淺處,路基土體的動應(yīng)力越大,最大值達(dá)40~45 kPa左右。

    圖9為基床表面動應(yīng)力沿線路橫向分布曲線。由圖9可見,土體動應(yīng)力在路基中的分布呈標(biāo)準(zhǔn)的馬鞍形分布;在軌道最下方,路基最大動應(yīng)力達(dá)40 kPa;線路中心處路基動應(yīng)力略有減??;而在軌道兩側(cè)向外,路基中動應(yīng)力迅速衰減。

    圖10為路基左、右鋼軌正下方兩點的豎向動應(yīng)力時程曲線。由圖10可見,有軌電車在軌道上運(yùn)行,當(dāng)車輪及轉(zhuǎn)向架到達(dá)該點的正上方時,該點的豎向應(yīng)力達(dá)到最大值;當(dāng)車輪及轉(zhuǎn)向架駛過后,該點的應(yīng)力迅速降低。

    與換填方案計算方法相同,即僅需考慮埋深6 m范圍內(nèi)的②粉質(zhì)黏土和②t黏質(zhì)粉土兩層即可。利用累積塑形應(yīng)變模型,計算得到有軌電車動荷載作用100萬次所引起路基的沉降值為8.9 mm。

    5 考慮土層參數(shù)變異性引起的地基沉降

    應(yīng)用隨機(jī)有限元,使各土層物理力學(xué)參數(shù)在地勘報告中的參數(shù)取值范圍內(nèi)隨機(jī)變化,得到不同的地層參數(shù)組合形式,從而得出均質(zhì)地層的最大和最小總沉降計算結(jié)果,如表4所示。由表4可見,由于均質(zhì)地層物理力學(xué)參數(shù)在空間分布上的差異性,在有軌電車荷載作用下,樁板結(jié)構(gòu)方案下有軌電車路基總沉降為10.1~13.3 mm,換填方案下有軌電車路基總沉降為67.6~97.4 mm,復(fù)合地基方案下有軌電車路基總沉降為25.8~35.1 mm。

    6 結(jié)語

    綜上,與換填方案和復(fù)合地基方案相比,樁板結(jié)構(gòu)方案的有軌電車路基總沉降值最小,為10.1~13.3 mm。此外,該方案在管線遷改、施工周期、后期維修養(yǎng)護(hù)和經(jīng)濟(jì)性等方面亦具有優(yōu)勢。經(jīng)綜合比選,推薦松江有軌電車路基處理采用樁板結(jié)構(gòu)方案。

    表4 各方案土層參數(shù)變異性引起的地基沉降值

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