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    泥水平衡盾構(gòu)大坡度分體始發(fā)掘進(jìn)關(guān)鍵技術(shù)研究*

    2022-12-12 03:22:38孫海東張曉勇陳國相
    施工技術(shù)(中英文) 2022年21期
    關(guān)鍵詞:下井分體泥水

    孫海東,張曉勇,陳國相,吳 雙

    (1.中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,陜西 西安 710068; 2.中交隧道工程局有限公司,北京 100024)

    0 引言

    當(dāng)前盾構(gòu)法憑借其在施工建設(shè)中的獨(dú)特優(yōu)勢已成為穿江越河的首選方法,盾構(gòu)掘進(jìn)施工主要包括盾構(gòu)始發(fā)、持續(xù)掘進(jìn)和到達(dá)接收,其中,始發(fā)階段作為盾構(gòu)法施工的開始環(huán)節(jié),在整個(gè)工程施工過程中處于關(guān)鍵地位,同時(shí)也是掘進(jìn)施工的重難點(diǎn)之一。盾構(gòu)始發(fā)主要包括整體始發(fā)和分體始發(fā),當(dāng)?shù)罔F車站空間較充足時(shí),滿足盾體和全部后配套臺車共同始發(fā)的掘進(jìn)條件時(shí),采用整體始發(fā)。受限于盾構(gòu)始發(fā)井凈空尺寸,在相對狹小的空間內(nèi)無法滿足整體始發(fā)要求時(shí),采用分體始發(fā),將盾體及部分后配套臺車于始發(fā)井下組裝調(diào)試掘進(jìn),其余部分臺車于地面進(jìn)行安裝,當(dāng)盾構(gòu)掘進(jìn)至全部后配套臺車安放長度后改換為整體始發(fā)模式[1-2]。

    對于建設(shè)空間日益狹小的大城市而言,分體始發(fā)適用性較高,但其始發(fā)難度及掘進(jìn)效率是需要解決的問題,目前,國內(nèi)外學(xué)者對盾構(gòu)分體始發(fā)進(jìn)行了研究,如鐘志全[3]通過改造并增設(shè)盾構(gòu)附屬設(shè)備,提出在長度僅22m豎井中的盾構(gòu)分體始發(fā)技術(shù);卜星瑋等[4]通過改造盾構(gòu)附屬設(shè)施、出渣系統(tǒng)等,提出分體始發(fā)及推進(jìn)相結(jié)合的施工技術(shù);趙繼華[5]結(jié)合盾構(gòu)始發(fā)覆土環(huán)境淺、整體始發(fā)受限的現(xiàn)狀,研究并優(yōu)化間歇式分體組裝、多次始發(fā)施工技術(shù);李希宏等[6]對分體始發(fā)過程中的管路及鋼套筒進(jìn)行分析,有效解決了泥水平衡盾構(gòu)鋼套筒分體始發(fā)難題;蔣少武等[7]介紹了超狹窄豎井盾構(gòu)分體始發(fā)施工方法;黃雪梅[8]通過數(shù)值模擬分析,研究了地面荷載壓力等對地面沉降的影響;吳志遠(yuǎn)等[9]闡述了始發(fā)端未封頂工況下開展盾構(gòu)始發(fā)施工的可行性和關(guān)鍵實(shí)施步驟。

    本文依托寧夏中寧縣供熱管網(wǎng)盾構(gòu)下穿工程,在現(xiàn)有盾構(gòu)始發(fā)技術(shù)的基礎(chǔ)上,對盾構(gòu)后配套設(shè)備改造布置后的分體始發(fā)方案進(jìn)行研究,結(jié)合二次轉(zhuǎn)接技術(shù),提出豎井中分體組裝推進(jìn)及二次轉(zhuǎn)接相結(jié)合的大坡度分體始發(fā)掘進(jìn)技術(shù)。

    1 工程概況

    寧夏中寧縣供熱管網(wǎng)項(xiàng)目下穿黃河區(qū)間,盾構(gòu)隧道線路長約1.98km,采用1臺直徑6 480mm泥水平衡盾構(gòu)掘進(jìn),管片外徑6 200mm,內(nèi)徑5 500mm,環(huán)寬1 200mm。盾構(gòu)始發(fā)井為矩形結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)尺寸為13m×16m×28.5m(長×寬×高),盾構(gòu)始發(fā)端坡度為4.65%,屬于大坡度始發(fā),隧道頂部為卵石土,中部及下部為粉土、粉砂地層,盾構(gòu)推進(jìn)易出現(xiàn)“栽頭”現(xiàn)象,洞門易出現(xiàn)滲漏水、流砂、坍塌等現(xiàn)象。

    因受始發(fā)工作井凈空尺寸限制,盾構(gòu)無法在井下整體組裝調(diào)試后再進(jìn)行始發(fā)工作,從而需結(jié)合盾構(gòu)整體情況,并根據(jù)施工現(xiàn)場場布條件,確定合適的分體始發(fā)方案,始發(fā)井結(jié)構(gòu)剖面如圖1所示。

    2 分體方式

    泥水平衡盾構(gòu)分體始發(fā)需根據(jù)每節(jié)臺車長度和臺車上的主要設(shè)備進(jìn)行綜合性考慮,因6號臺車之前部分以主要設(shè)備居多,應(yīng)將5號臺車至刀盤部分下井,6~8號臺車放置在地面,但造成管路延長、連接技術(shù)難度增大、改造費(fèi)用增多等問題。相比之下,如果將主要為泥漿管路延長設(shè)備的8號臺車下井與5號臺車一并連接,6,7號臺車放置在地面,可減少延長管路的使用,方便盾構(gòu)掘進(jìn)過程中進(jìn)排泥漿管路延長,同時(shí)管路延長較簡單,且使用費(fèi)用較低。所以將8號臺車及5號臺車至刀盤部分下井進(jìn)行組裝較合理,可滿足試掘進(jìn)階段工序銜接,提高工作效率。

    3 分體始發(fā)方案

    3.1 始發(fā)前準(zhǔn)備

    盾構(gòu)由刀盤、前盾、中盾、尾盾、拼裝機(jī)、連接橋和8節(jié)后配套臺車組成,刀盤外徑6 500mm,前盾及中盾外徑6 480mm,盾尾外徑6 460mm,盾構(gòu)總長度110m,1~8號臺車和連接橋長度均為4.2m,拼裝機(jī)+主梁長度為6.5m。

    3.2 盾構(gòu)后配套改造及布置

    3.2.1改造原則

    泥水平衡盾構(gòu)分體始發(fā)時(shí),需對盾構(gòu)原有設(shè)備進(jìn)行必要的改造或拆除,增加部分設(shè)備及管路。

    盾構(gòu)后配套臺車擺放及設(shè)備改造直接影響盾構(gòu)始發(fā)安全、效率、功能,需遵循以下原則:①極大限度地利用盾構(gòu)原有設(shè)備,減少對原有設(shè)備的改造,取消不必要的設(shè)備;②最大可能地滿足始發(fā)井空間和材料垂直運(yùn)輸通道要求;③有利于盾構(gòu)下井組裝調(diào)試及試掘進(jìn)階段完成后其余臺車下井組裝調(diào)試;④從經(jīng)濟(jì)、能耗、施工便利等方面考慮,盡量減少井下臺車與地面臺車之間延長管路的長度;⑤能夠快速完成盾構(gòu)組裝調(diào)試及試掘進(jìn)工作;⑥不占用或少用地面主要的工作面,減少交叉施工作業(yè)。

    3.2.2增加設(shè)備

    根據(jù)本工程泥水平衡盾構(gòu)分體始發(fā)需要增加必要的設(shè)備,如表1所示。

    表1 增加設(shè)備

    增加的延長管路需考慮始發(fā)工作井深度、始發(fā)試掘進(jìn)階段距離、6,7號臺車在地面的擺放位置和方向。

    3.2.3盾構(gòu)組裝調(diào)試

    泥水平衡盾構(gòu)分體始發(fā)組裝調(diào)試工作與常規(guī)式整體始發(fā)的組裝調(diào)試工作基本相同,分體始發(fā)應(yīng)在組裝過程中根據(jù)始發(fā)井尺寸考慮設(shè)備安裝順序,避免因設(shè)備安裝空間不足造成安裝困難或返工。特別注意的是,延長管路尺寸、型號應(yīng)與原設(shè)備相同或可完全替代。

    3.3 始發(fā)基座、反力架安裝及負(fù)環(huán)位置確定

    盾構(gòu)始發(fā)基座采用鋼結(jié)構(gòu)形式,長9 240mm,高600mm,始發(fā)軸線位置關(guān)系如圖2所示。由于始發(fā)段存在4.65%的坡度,始發(fā)架與底板基面存在坡度,采用焊接型鋼調(diào)節(jié)始發(fā)基座坡度,始發(fā)架距密封環(huán)1 296mm,距反力架1 254mm,兩軌道之間的距離為2 600mm,由于始發(fā)坡度較大,始發(fā)架靠近洞門側(cè)采用型鋼支撐在主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻上,防止盾構(gòu)頂推時(shí)始發(fā)架前移。工作井沿掘進(jìn)方向的寬度為16m,綜合考慮工作井主體結(jié)構(gòu)、反力架位置等因素,始發(fā)時(shí)從反力架到正環(huán)共需12環(huán)負(fù)環(huán),反力架采用鋼結(jié)構(gòu)形式,軸線應(yīng)與盾構(gòu)軸線垂直,為保證0環(huán)位置準(zhǔn)確及方便洞門密封裝置安裝,在-11環(huán)與反力架之間安裝厚壁20mm的φ300mm鋼管進(jìn)行受力傳遞,反力架上側(cè)與-11環(huán)的距離為246mm,下側(cè)緊靠反力架,反力架后側(cè)采用4根φ800mm鋼管支撐和型鋼通過底板預(yù)埋鋼板焊接固定,下部在底板預(yù)埋2cm厚鋼板,并與反力架牢固焊接,如圖3所示。

    3.4 二次轉(zhuǎn)接技術(shù)

    二次轉(zhuǎn)接技術(shù)工藝流程為:泥漿置換→停機(jī)斷電,管線拆除→8號臺車后移→6號臺車下井→7號臺車下井→6~8號臺車連接→盾構(gòu)聯(lián)機(jī)調(diào)試→恢復(fù)推進(jìn)。

    1)盾構(gòu)完成第85環(huán)推進(jìn)后,開始進(jìn)行二次轉(zhuǎn)接準(zhǔn)備,待泥膜建好后,將5,8號臺車之間管路、線路拆除,繼續(xù)拆除泥漿管和轉(zhuǎn)接所用的管路,將管路按型號分解、整理入庫。

    2)待各種管路拆解完成、檢查無問題后,使用電瓶車將8號臺車向后方推出,停放在明挖段平坡段,并用鐵楔止擋,防止溜車,留出6,7號臺車下井安裝空間。

    3)按照方案使用200t汽車式起重機(jī)將6,7號臺車按順序依次吊入井內(nèi),并使用電機(jī)車將臺車?yán)M(jìn)隧道內(nèi),然后進(jìn)行管路、線路連接。

    4)待所有管路重新安裝完畢后進(jìn)行盾構(gòu)重新調(diào)試、試運(yùn)轉(zhuǎn)工作。

    5)盾構(gòu)重新調(diào)試后,檢查各系統(tǒng)完好性,確保正常運(yùn)轉(zhuǎn)后開始復(fù)推,完成盾構(gòu)轉(zhuǎn)接工作。

    3.5 分體始發(fā)效果分析

    盾構(gòu)始發(fā)階段日掘進(jìn)平均環(huán)數(shù)為3.38環(huán)。整個(gè)分體始發(fā)過程中掘進(jìn)工效穩(wěn)步提高,分體始發(fā)效果良好。

    盾構(gòu)在破除洞門加固體的過程中,刀盤扭矩及總推力穩(wěn)步增加,保證了刀盤對正面加固土體的充分切削。完全破除加固體后總推力及刀盤扭矩出現(xiàn)急劇下降,持續(xù)掘進(jìn)至30環(huán)后均維持在相對穩(wěn)定的狀態(tài),如圖4,5所示。

    由于加固區(qū)土體強(qiáng)度較高,盾構(gòu)在始發(fā)端頭掘進(jìn)時(shí),需較大的泥漿密度才能有效將盾構(gòu)破碎的塊狀加固體帶走,盾構(gòu)刀盤進(jìn)入簾布橡膠后開始建立泥水平衡,有利于地層應(yīng)力達(dá)平衡狀態(tài),分體始發(fā)階段地表隆沉總體得到有效控制,如圖6所示。但始發(fā)階段由于對周圍土體的擾動過大,最大地表沉降達(dá)6.25mm,隨著盾構(gòu)的掘進(jìn),地層隆沉部分恢復(fù)。

    4 結(jié)語

    受限于始發(fā)工作井凈空尺寸及大坡度始發(fā)的特殊性,結(jié)合盾構(gòu)整體情況并根據(jù)施工現(xiàn)場場布條件確定了適合本工程的分體始發(fā)方案。

    通過對盾構(gòu)后配套設(shè)備的改造布置,增加延長管路,提出在長度僅16m的豎井中分體組裝推進(jìn)與二次轉(zhuǎn)接相結(jié)合的大坡度分體始發(fā)掘進(jìn)技術(shù),有效解決了狹小空間始發(fā)、區(qū)間推進(jìn)難題。

    整個(gè)分體始發(fā)過程中掘進(jìn)工效穩(wěn)步提高,盾構(gòu)始發(fā)階段日掘進(jìn)平均環(huán)數(shù)為3.38環(huán),分體始發(fā)效果良好。

    盾構(gòu)刀盤進(jìn)入簾布橡膠后開始建立泥水平衡,始發(fā)階段由于對周圍土體的擾動過大,最大地表沉降達(dá)6.25mm,始發(fā)階段地表隆沉總體得到有效控制。

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