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    餐廚廢水和固渣厭氧發(fā)酵試驗(yàn)研究

    2022-12-10 13:14:48譚業(yè)琴
    中國資源綜合利用 2022年11期
    關(guān)鍵詞:發(fā)酵罐厭氧發(fā)酵餐廚

    譚業(yè)琴

    (甘肅馳奈生物能源系統(tǒng)有限公司,蘭州 730000)

    我國餐廚垃圾含水率高,一般為80%~90%,伴隨著餐廚垃圾的處理,餐廚廢水和固渣的處理問題浮現(xiàn),成為餐廚垃圾處理工藝的技術(shù)瓶頸。餐廚廢水屬于高濃度有機(jī)廢水,COD保持在80 000~120 000 mg/L,含固率和含油量非常高,目前,國內(nèi)餐廚垃圾處理企業(yè)大多采用中溫厭氧發(fā)酵工藝,處理效果不太理想,產(chǎn)沼氣性能也不穩(wěn)定[1]。餐廚垃圾處理行業(yè)還未頒布廢水排放標(biāo)準(zhǔn),但隨著環(huán)保要求的提高,餐廚廢水的排放標(biāo)準(zhǔn)將日益嚴(yán)格。對于餐廚垃圾固液分離的殘?jiān)?,其含水率依然偏高,一般?0%~70%,含油率為0.5%~0.8%,多呈糊狀,脫水極其困難,目前大多采用好氧堆肥或厭氧堆肥進(jìn)行處理,但堆肥周期長、占地面積大、易散發(fā)惡臭,所以餐廚廢水和固渣的處理成為大多數(shù)餐廚垃圾處理廠的棘手問題[2]。本文通過3 組小試,重點(diǎn)探究接種物、含固率對餐廚廢水和固渣厭氧發(fā)酵的影響,旨在為整個(gè)餐廚垃圾處理行業(yè)的發(fā)展提供一定理論支持,為工程運(yùn)行積累一些可借鑒的經(jīng)驗(yàn)。

    1 中溫厭氧發(fā)酵的理論基礎(chǔ)

    廢水的厭氧發(fā)酵是指在無分子氧條件下通過厭氧微生物(包括兼養(yǎng)微生物)的作用,將廢水中的各種復(fù)雜微生物分解轉(zhuǎn)化為甲烷和二氧化碳等物質(zhì)。一般將其分為水解酸化、產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸和產(chǎn)甲烷三個(gè)階段[3-4]。根據(jù)含固率的不同,厭氧發(fā)酵分為濕法(含固率8%~10%)和干法(含固率20%~40%)兩種[5]。根據(jù)溫度,厭氧發(fā)酵可分為常溫發(fā)酵、中溫發(fā)酵和高溫發(fā)酵。常溫發(fā)酵溫度隨環(huán)境溫度改變,產(chǎn)氣性差,沼氣產(chǎn)量不穩(wěn)定,因而實(shí)際工程較少采用;中溫發(fā)酵溫度為30~35 ℃,穩(wěn)定性較高,沼氣產(chǎn)率高,沼氣產(chǎn)量平衡而且穩(wěn)定,目前被廣泛用于中型或者大型沼氣項(xiàng)目中;高溫發(fā)酵溫度為50~55 ℃,容積負(fù)荷高,沼氣產(chǎn)率高,停留時(shí)間短,但因能耗較高而應(yīng)用不廣泛。

    2 試驗(yàn)方案

    本試驗(yàn)采用單相序批式厭氧消化,一次性完成進(jìn)料,消化溫度為35 ℃(±3 ℃)。采用3 套立式發(fā)酵反應(yīng)器進(jìn)行同步試驗(yàn)。按照比例,將接種物厭氧污泥和牛糞加入餐廚垃圾漿液中,然后裝入反應(yīng)器中密封,定期進(jìn)行機(jī)械攪拌并開啟沼液回流系統(tǒng),進(jìn)行加熱保溫,啟動(dòng)試驗(yàn)進(jìn)行厭氧消化。

    1#發(fā)酵罐采用餐廚漿液濕式動(dòng)態(tài)厭氧發(fā)酵,含固率為8%~10%,接種厭氧污泥。2#發(fā)酵罐采用餐廚漿液濕式動(dòng)態(tài)厭氧發(fā)酵,含固率為8%~10%,接種牛糞。3#發(fā)酵罐采用餐廚垃圾離心機(jī)分離后的殘?jiān)M(jìn)行干式靜態(tài)厭氧發(fā)酵,含固率為17.48%,接種厭氧污泥。

    2.1 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

    一是在相同接種比的情況下,探究接種物種類對厭氧發(fā)酵效果的影響。二是在相同接種物的前提下,探究不同含固率對產(chǎn)氣性能的影響。

    2.2 含固率的確定

    為了便于工程實(shí)際推廣應(yīng)用,處理工序不宜過于煩瑣,本試驗(yàn)采用臥螺離心機(jī)分離的餐廚廢水進(jìn)行厭氧消化,相比現(xiàn)有的利用廢水發(fā)酵產(chǎn)沼氣工藝,含固率有了較大的提高,但1#發(fā)酵罐、2#發(fā)酵罐仍控制在濕式發(fā)酵的范疇,以便對發(fā)酵物料進(jìn)行機(jī)械攪拌,保證獲得較高的產(chǎn)氣量[2],又不會(huì)因過高的有機(jī)負(fù)荷率破壞系統(tǒng)的消化穩(wěn)定性和沼液回流效果,本試驗(yàn)1#發(fā)酵罐、2#發(fā)酵罐含固率均為8%~10%,3#發(fā)酵罐含固率為20%左右。

    2.3 接種物及接種比例的確定

    試驗(yàn)所采用的接種物為厭氧污泥和牛糞。有研究認(rèn)為,添加接種物有助于緩解揮發(fā)酸的積累,并加速試驗(yàn)的啟動(dòng),提高產(chǎn)氣量。接種比例一般為20%~30%(質(zhì)量分?jǐn)?shù),以含固率計(jì),下同)[4-5],本試驗(yàn)選擇的接種比例為20%~25%。

    2.4 主要指標(biāo)測定周期的確定

    本次中溫厭氧消化試驗(yàn)指標(biāo)的測定分為兩組,一組每天測量,指標(biāo)包括溫度、pH、產(chǎn)氣量和沼氣氣體組分;另一組每3 天進(jìn)行取樣,測定沼液的COD、氨氮(NH3-N)、揮發(fā)性脂肪酸(VFA)和含固率。含固率與含水率測定采用烘干法。將垃圾樣品在105 ℃溫度下除去水分,烘至恒重,得到干物質(zhì)(總固體,TS)。含固率(總固體含量)常用百分?jǐn)?shù)表示,其與含水率之和為100%。pH 測定采用數(shù)字pH 計(jì)。COD 測定采用重鉻酸鉀滴定法,儀器為5B-3C 型COD 快速測定儀。VFA 測定采用滴定法。沼氣產(chǎn)量測定采用排水集氣法。氣體成分分析(CH4、CO2)采用便攜式沼氣分析儀。

    3 試驗(yàn)裝置與材料

    3.1 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)裝置主要由3 個(gè)立式發(fā)酵反應(yīng)器、3 個(gè)排水集氣桶、3 套沼液收集回流裝置構(gòu)成,立式發(fā)酵反應(yīng)器配有溫控系統(tǒng)和攪拌系統(tǒng)。發(fā)酵反應(yīng)器為鐵制反應(yīng)器,容積約為0.2 m3,反應(yīng)器內(nèi)外層之間填充加熱線、保溫層和溫度探頭進(jìn)行加熱保溫和溫度控制。1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐設(shè)置立式攪拌機(jī),促進(jìn)反應(yīng)器內(nèi)物料溫度的穩(wěn)定,加速發(fā)酵試驗(yàn)啟動(dòng)。

    3.2 試驗(yàn)材料

    一是餐廚垃圾漿液。其主要成分是臥螺離心機(jī)分離后的餐廚廢水和殘?jiān)?,餐廚廢水的含固率為11.1%,殘?jiān)搪蕿?5%。二是接種物。一種接種物為取自升流式厭氧污泥床(UASB)發(fā)酵罐的絮狀厭氧污泥,含水率約為94%,另一種接種物為養(yǎng)殖場的牛糞,含水率約為93%。三是調(diào)節(jié)藥劑。其包括備用葡萄糖粉末、FeCl3粉末和片堿。進(jìn)料記錄如表1所示。進(jìn)料包括餐廚廢水(或固渣)、厭氧污泥和牛糞。

    表1 發(fā)酵罐進(jìn)料記錄

    4 結(jié)果分析

    下面從3 個(gè)方面分析餐廚廢水和固渣厭氧消化試驗(yàn)結(jié)果。一是厭氧消化過程中沼液各指標(biāo)的變化情況,二是厭氧消化每日產(chǎn)氣量,三是沼氣的組分變化情況。

    4.1 厭氧消化過程中沼液各指標(biāo)的變化情況

    4.1.1 沼液pH 的變化情況

    1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐進(jìn)料的pH分別為3.6和3.5,從圖1 可看出,發(fā)酵初始6 d,pH 呈逐漸上升趨勢,但上升至5.6 左右,出現(xiàn)停滯現(xiàn)象,為緩解酸抑制,第6 天往1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐分別添加15 g NaOH調(diào)節(jié)pH,添加方法為先放出部分沼液,加入NaOH 完全溶解后,再將其加入發(fā)酵罐內(nèi),然后開啟攪拌使罐內(nèi)物料混合均勻。在第7天,2 個(gè)發(fā)酵罐pH 分別上升至6.37 和5.89,調(diào)節(jié)作用不太明顯,故選擇在第8天,往1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐分別添加400 g NaOH 進(jìn)一步調(diào)節(jié)pH,2 個(gè)發(fā)酵罐pH 分別上升至8.22 和7.25,但第10天,發(fā)酵罐pH 分別回落至6.01 和6.14,隨后1#發(fā)酵罐pH 逐漸上升,成功度過產(chǎn)酸階段,而2#發(fā)酵罐pH 一直處于5.5~6.1,一直未實(shí)現(xiàn)正常產(chǎn)沼氣,發(fā)酵至35 d 左右,pH 均出現(xiàn)回落。隨后,1#發(fā)酵罐pH 回歸正常水平,且能穩(wěn)定在7.0 左右,而2#發(fā)酵罐pH 一直處于7.0 以下,未能正常進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段。

    圖1 1#發(fā)酵罐與2#發(fā)酵罐沼液的pH 變化趨勢

    4.1.2 沼液COD 的變化情況

    厭氧消化過程中,每個(gè)發(fā)酵罐沼液的COD 變化情況如圖2 所示。從圖2 可以看出,隨著發(fā)酵的進(jìn)行,1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐沼液中的COD 都呈現(xiàn)下降趨勢,因?yàn)樗猱a(chǎn)酸菌和產(chǎn)甲烷過程的進(jìn)行,有機(jī)物被大幅度降解,1#發(fā)酵罐順利度過了產(chǎn)酸階段,所以COD 下降得更快,最后出水COD 穩(wěn)定在10 000~20 000 mg/L,而2#發(fā)酵罐因停滯在產(chǎn)酸階段,COD 降解幅度較小,由此可知,酸抑制對有機(jī)物降解過程有較大的影響。

    圖2 1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐沼液中的COD 變化趨勢

    4.1.3 沼液VFA 的變化情況

    從圖3 可以看出,隨著發(fā)酵的進(jìn)行,1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐沼液中的VFA 從開始階段的2 000~3 000 mg/L 逐漸上升,這是因?yàn)樵谒馑峄A段,餐廚廢水中的蛋白質(zhì)、脂類等長鏈大分子有機(jī)物分解產(chǎn)生大量的VFA,在發(fā)酵進(jìn)行15 d 以后,2 個(gè)罐中的VFA 均出現(xiàn)下降趨勢,標(biāo)志著發(fā)酵罐已順利進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段,VFA 已被產(chǎn)甲烷菌用來產(chǎn)甲烷。

    圖3 1#發(fā)酵罐和2#發(fā)酵罐沼液中的VFA 變化趨勢

    4.2 厭氧消化每日產(chǎn)氣量

    因?yàn)?#發(fā)酵罐出現(xiàn)酸抑制現(xiàn)象,未能實(shí)現(xiàn)正常產(chǎn)氣,所以主要對1#發(fā)酵罐和3#發(fā)酵罐的產(chǎn)氣情況進(jìn)行分析,如圖4 所示。從圖4 可得,1#發(fā)酵罐和3#發(fā)酵罐在發(fā)酵初始,產(chǎn)氣量較小,隨著水解酸化的進(jìn)行,系統(tǒng)產(chǎn)生大量的H2和CO2,而后進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段,產(chǎn)氣量總體呈現(xiàn)上升趨勢,但3#發(fā)酵罐產(chǎn)氣量高于1#發(fā)酵罐,這是由于3#發(fā)酵罐含固率較高,有機(jī)物濃度高。發(fā)酵至25 d 和42 d 左右,3#發(fā)酵罐均出現(xiàn)產(chǎn)氣高峰,原因是3#發(fā)酵罐添加了葡萄糖粉末和FeCl3,葡萄糖為厭氧菌提供了營養(yǎng)物質(zhì),而FeCl3為菌類生長補(bǔ)充了營養(yǎng)元素。

    圖4 1#發(fā)酵罐和3#發(fā)酵罐的產(chǎn)氣量變化趨勢

    4.3 沼氣的組分變化情況

    從圖5 可知,1#發(fā)酵罐和3#發(fā)酵罐沼氣中的CH4在發(fā)酵初始,含量較低,這是因?yàn)榍捌跒樗馑峄A段,產(chǎn)生大量的H2和CO2,隨著產(chǎn)甲烷過程的進(jìn)行,CH4含量逐漸升高,但3#發(fā)酵罐始終高于1#發(fā)酵罐,發(fā)酵至25 d 和42 d 左右,CH4含量明顯升高,這是由于3#發(fā)酵罐含固率較高,且添加葡萄糖粉末和FeCl3,為產(chǎn)甲烷菌提供豐富的營養(yǎng)物質(zhì)。隨著發(fā)酵的進(jìn)行,3#發(fā)酵罐甲烷含量漸漸趨于穩(wěn)定,最后穩(wěn)定在50%~65%。

    圖5 1#發(fā)酵罐和3#發(fā)酵罐的沼氣組分變化趨勢

    5 結(jié)論

    2 個(gè)多月的試驗(yàn)表明,在相同接種比的前提下,選擇厭氧污泥作為餐廚廢水接種物的效果較好,不宜單獨(dú)采用牛糞。在接種厭氧污泥的基礎(chǔ)上進(jìn)行試驗(yàn),結(jié)果發(fā)現(xiàn),相比餐廚廢水濕法厭氧發(fā)酵,固渣干法厭氧發(fā)酵啟動(dòng)較快,產(chǎn)沼氣量較大,且沼氣中甲烷含量較高。厭氧發(fā)酵期間,適當(dāng)添加FeCl3和葡萄糖,有助于產(chǎn)氣量的增加,且沼氣中甲烷含量也有一定升高。雖然固渣干法厭氧發(fā)酵的產(chǎn)沼氣量較大,但是考慮實(shí)際進(jìn)出料的方便,含固率不宜太高,建議控制在30%以下,實(shí)際工程運(yùn)行中,進(jìn)出料困難是目前固渣干法厭氧發(fā)酵需要解決的主要問題。

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