SF6斷路器滅弧室內(nèi)短路電流開斷過程仿真研究

王佳琳，周雄，彭彥軍，張曉輝，黃勇強

(1. 廣西電網(wǎng)有限責(zé)任公司，廣西 南寧 530023；2. 廣西電網(wǎng)有限責(zé)任公司桂林供電局，廣西 桂林 541002)

隨著生產(chǎn)力水平的發(fā)展，人們對電能質(zhì)量和可靠性的要求越來越高，這也對高壓開關(guān)設(shè)備的性能提出了更高要求。高壓斷路器擔(dān)負(fù)著電力系統(tǒng)負(fù)荷控制與故障保護(hù)的重任，要求其能夠關(guān)合、承載和開斷正常條件下的負(fù)荷電流，同時也能夠關(guān)合并在規(guī)定的時間內(nèi)承載和開斷異?；芈窏l件下(如短路條件、失步條件等)的故障電流。SF6高壓斷路器具有通流能力強、斷口電壓高、電壽命長、無火災(zāi)危險等優(yōu)點，目前在35 kV及以上電壓等級的交流輸電系統(tǒng)中廣泛采用[1-2]。

一般SF6斷路器的機械壽命次數(shù)可達(dá)到幾千甚至上萬次，而在開斷額定短路電流情況下，其電壽命次數(shù)只有幾十次[3]?；陔娏ο到y(tǒng)安全可靠性與運行穩(wěn)定性的考慮，有必要對SF6斷路器開斷能力開展深入研究，探究SF6斷路器開斷過程與機理。斷路器滅弧室在開斷電流過程中存在復(fù)雜的電-熱-力物理變化過程，會造成弧觸頭質(zhì)量損失和狀態(tài)惡化，最終表現(xiàn)為壽命退化；然而，由于滅弧室是密閉狀態(tài)，無法直接觀測滅弧室內(nèi)的電弧開斷過程。目前，有限元仿真技術(shù)已經(jīng)十分成熟，通過耦合電磁場、溫度場、流場和動網(wǎng)格技術(shù)，可以獲得滅弧室開斷過程中各物理量的變化狀態(tài)，這有助于揭示斷路器滅弧室開斷短路電弧的過程與機理，探究斷路器電壽命失效機制。

SF6等離子體熱力學(xué)屬性和輸運特性是建立SF6等離子體電弧數(shù)學(xué)模型的重要參數(shù)。在國外，S F Leslie等采用最小吉布斯自由焓模型，給出不同溫度、壓強下SF6電弧等離子體的擴散系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)、電導(dǎo)率和黏性系數(shù)[4]；B Chervy等采用玻爾茲曼微積分方程求解各組分配分函數(shù)，研究滅弧室內(nèi)觸頭在高溫下蒸發(fā)出的銅離子對平衡態(tài)SF6等離子體熱力學(xué)參數(shù)和輸運系數(shù)的影響規(guī)律[5]。在國內(nèi)，西安交通大學(xué)榮命哲、李興文等根據(jù)元素化學(xué)計量守恒、道爾頓分壓定律、質(zhì)量作用定律、等離子體電荷準(zhǔn)中性條件，計算了空氣電弧等離子體、SF6電弧等離子體的熱力學(xué)參數(shù)和輸運系數(shù)[6-7]；沈陽工業(yè)大學(xué)夏亞龍、林莘、艾亞萍等也計算了SF6等離子體熱力學(xué)參數(shù)和輸運系數(shù)[8-10]。目前這方面的數(shù)據(jù)已經(jīng)較為全面，為后續(xù)的滅弧室內(nèi)仿真計算提供了基礎(chǔ)。

基于上述研究成果，張宇、李興文等建立了二維SF6電弧磁流體動力學(xué)(MHD)數(shù)學(xué)模型，研究頻率對電弧燃燒時滅弧室內(nèi)溫度和氣壓的影響[11]；榮命哲等研究發(fā)現(xiàn)，電弧電流零區(qū)更適合采用熱力學(xué)非平衡及化學(xué)非平衡假設(shè)[12]；王飛鳴、林莘、徐建源等建立滅弧室內(nèi)電場和氣流場的數(shù)學(xué)模型[13]，計算非平衡態(tài)等離子體熄弧過程，同時也研究了觸頭燒蝕對介質(zhì)恢復(fù)特性的影響規(guī)律[14]；李興文總結(jié)并綜述了高壓SF6斷路器開斷性能仿真方法[15]。

目前的研究多集中在斷路器開斷容性小電流時滅弧室內(nèi)多物理場的計算，此時SF6等離子體不可視為均一的導(dǎo)電流體，因此學(xué)者們多集中于提出非平衡態(tài)等離子體的表征模型，而往往簡化各物理場間的耦合；然而，在開斷短路電流時，SF6電弧充分電離為平衡態(tài)等離子，此時滅弧室內(nèi)電場、溫度場、流場等物理參數(shù)變化之間相互影響，耦合程度高?？紤]各個物理場之間的耦合關(guān)系，可以定量獲取滅弧室開斷短路電流過程中各物理量的變化規(guī)律，有利于廠家對滅弧室結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計，并能為后續(xù)弧觸頭燒蝕對斷路器開斷能力的影響分析提供基礎(chǔ)。

本研究采用商用有限元軟件COMSOL Multiphysics，根據(jù)流體動力學(xué)Navier-Stokes(以下簡稱“N-S”)方程、k-ε湍流方程和能量連續(xù)性方程，建立126 kV SF6斷路器滅弧室開斷短路電流過程的仿真計算模型。模型中耦合了流體流動、流體傳熱、移動網(wǎng)格等物理模塊，可實現(xiàn)滅弧室開斷短路電流過程的動態(tài)數(shù)值模擬，研究結(jié)果將為SF6斷路器滅弧室短路電流開斷過程的數(shù)據(jù)分析提供基礎(chǔ)。

1 滅弧室多物理場耦合計算模型

1.1 滅弧室模型

選取典型126 kV單壓變開距SF6斷路器為研究對象，其作為母線斷路器，承擔(dān)正常工作電流和故障電流的投切作用，在我國110 kV系統(tǒng)中被大量采用。圖1所示為滅弧室結(jié)構(gòu)。滅弧室主要由動靜主觸頭、動靜弧觸頭、大小噴口、壓氣缸與活塞組成，其中：主觸頭用于承載斷路器正常工作時的電流；弧觸頭與主觸頭并聯(lián)，且接觸行程大于主觸頭的行程，在開斷或關(guān)合電流時能夠承受全部電弧燒蝕，從而保護(hù)主觸頭不被損壞；噴口的作用是限制噴流氣體的流向與速度，以達(dá)到最佳吹弧效果；活塞會在動觸頭運動時壓縮壓氣缸內(nèi)的氣體，使缸內(nèi)氣體壓力上升，達(dá)到最佳吹弧氣體壓力。

圖1 126 kV斷路器滅弧室結(jié)構(gòu)

在電弧的產(chǎn)生和熄滅過程中，滅弧室內(nèi)氣流特性、溫度特性以及電磁特性都隨著觸頭的運動在時間與空間上發(fā)生劇烈變化。仿真模型需耦合多個物理場，且SF6氣體的熱物理性參數(shù)具有高度的非線性特征，共同導(dǎo)致計算復(fù)雜且不易收斂；因此，通過設(shè)置二維對稱模型降低計算量，同時簡化對開斷過程影響較小的部件。仿真模型如圖2所示，觸頭總運動行程120 mm，額定超行程25 mm，額定開距95 mm，主弧觸頭直徑19 mm。

圖2 126 kV斷路器滅弧室二維仿真模型

1.2 開斷物理條件

斷路器開合過程中觸頭在不斷移動，因此不同部位的相對運動速度是影響預(yù)擊穿和熄弧的關(guān)鍵因素。通過測量斷路器主觸頭和弧觸頭間單次分閘操作行程曲線，即可計算出斷路器合閘速度特性曲線。本研究采用旋轉(zhuǎn)電阻傳感器測量行程信號，采用霍爾傳感器測量分閘線圈電流并作為觸發(fā)，獲得分閘行程曲線，如圖3所示。分閘過程中，觸頭行程初始值為斷路器額定總行程120 mm，隨著分閘彈簧的釋能，觸頭在傳動機構(gòu)帶動下分離至0。對行程曲線做微分即得到速度曲線，通常將觸頭分離后10 ms內(nèi)的平均速度視為剛分速度，測量計算獲得本型號斷路器剛分速度為4.5 m/s。為了便于后續(xù)計算，本研究將速度曲線的散點值擬合為插值函數(shù)賦予動網(wǎng)格移動速度，由此模擬實際斷路器觸頭實際開斷速度。

圖3 典型開斷過程觸頭速度曲線

簡化計算主要有2個部分：仿真模型簡化了主觸頭和壓氣缸的運動過程，這需要獲取氣缸壓力變化過程，不同廠家的126 kV SF6斷路器的氣體壓力一般為0.5 MPa，開斷燃弧過程氣缸壓力的建立過程較為相似，因此本研究直接采用文獻(xiàn)[16]的理論計算結(jié)果；同時考慮相對運動，仿真中假設(shè)運動部件為形狀相對簡單的靜弧觸頭與活塞。

1.3 短路電弧開斷的數(shù)學(xué)模型

1.3.1 平衡態(tài)等離子體熱平衡方程

斷路器開斷短路電流時氣體分子已經(jīng)完全電離，需將開斷大電流情況下的電弧模型視作為平衡態(tài)等離子體，即在弧道模型中假設(shè)電流密度分布均勻；而等離子體的熱物理性參數(shù)(電導(dǎo)率、熱導(dǎo)率、氣體密度等)仍隨溫度和壓強變化。本研究采用平衡放電熱源模塊模擬電弧模型，通過焦耳定律得到的電弧單元能量平衡公式為

(1)

式中：ρ為氣體密度；cp為氣體比定壓熱容；v為氣體速度向量；κ為導(dǎo)熱系數(shù)；T為溫度；Q為單位體積電弧能量項；t為時間。Q由焦耳能量(電阻消耗)、焓傳熱(短路電流能量)與熱輻射能量3項組成，其表達(dá)式為

(2)

式中：J為弧柱電流密度；E為電場強度；q為熱通量；Qrad為凈輻射功率密度。

1.3.2 電場計算模型

高壓斷路器開斷過程中，滅弧室電場求解滿足Laplace方程組[17-18]，即

?2φ=0，

(3)

式中φ為電位。

動觸頭接高壓端，電勢為幅值126 kV、初始相角90°的正弦波；靜觸頭接地，電勢為0。

1.3.3 電弧與氣流場能量耦合數(shù)學(xué)模型

高壓斷路器內(nèi)氣流場模型采用二維可壓縮N-S方程組，其氣流場具有跨音速、可壓縮、有黏性、邊界條件流路復(fù)雜等特點。N-S方程組是計算氣體流體場的最基本方程，包括質(zhì)量守恒方程、動量守恒方程與能量守恒方程。由于斷路器滅弧室為中心軸對稱結(jié)構(gòu)，下面給出以柱坐標(biāo)(r，θ，z)表示的N-S方程組[19-20]。

質(zhì)量守恒方程為：

(4)

式中：?ρ/?t為物質(zhì)導(dǎo)數(shù)，在物理上是跟蹤一個SF6流體微團(tuán)隨時間的變化率；vr、vθ、vz分別為流體微團(tuán)在r、θ、z軸方向的流動速度。

動量守恒方程(以r軸方向為例)為

(5)

式中：p為SF6氣體壓力；Fr為體積力，是在r軸方向的分量；μ為氣體動力粘度；λ=2μ/3，為第二動力粘度系數(shù)。θ、z軸方向上動量守恒方程與式(5)類似。柱坐標(biāo)中速度散度?·v的表達(dá)式為

(6)

能量守恒方程為

(7)

式中h為氣體焓值。

同時，假設(shè)氣體在流動過程中滿足理想氣體狀態(tài)方程

p=ρRT，

(8)

式中R為氣體常數(shù)。

標(biāo)準(zhǔn)k-ε方程湍流模型包括湍流動能方程

(9)

和湍流耗散方程

(10)

式(9)、(10)中：k為湍流動能；ε為湍流耗散功率；x、y、z為三維空間的3個方向；vx、vy、vz分別為流體微團(tuán)在三維方向的流動速度；為簡化公式表達(dá)，令α=Cμρk2/ε；C1、C2、Cμ、σk、σε為湍流模型中的經(jīng)驗常數(shù)，分別為1.44、1.92、0.09、1.0、1.3。

1.4 SF6氣體熱物理性參數(shù)

滅弧室內(nèi)充滿SF6氣體，其等離子體熱物理性參數(shù)隨溫度變化呈現(xiàn)非線性變化趨勢，為了計算的準(zhǔn)確性，在模型中需要設(shè)置SF6氣體密度、比定壓熱容、動力粘度系數(shù)、熱導(dǎo)率、電導(dǎo)率等非線性的熱物理性參數(shù)。西安交通大學(xué)的榮命哲教授團(tuán)隊建立了氣體放電等離子體基礎(chǔ)數(shù)據(jù)庫，本研究計算中的SF6等離子體熱物理性參數(shù)采用該數(shù)據(jù)庫的數(shù)據(jù)。

假設(shè)平衡態(tài)SF6等離子各粒子的能量弛豫過程已完成，電子和重離子溫度相同，此時其熱物理性參數(shù)是關(guān)于溫度和壓力的函數(shù)。開斷電弧過程中溫度為2 000～15 000 K，選擇4種典型壓強下的曲線擬合，數(shù)據(jù)如圖4所示。

圖4 平衡態(tài)SF6熱物理性參數(shù)

1.5 初始條件和邊界條件

本研究建立了126 kV高壓SF6斷路器滅弧室仿真計算模型，模擬滅弧室開斷短路電流30 kA(交流有效值)過程中多物理場相互作用的過程，模型中設(shè)置短路電流開斷相角為0.7π，滅弧室初始?xì)怏w壓力為506.625 kPa(5倍標(biāo)準(zhǔn)大氣壓)，觸頭在t=2 ms時刻開始移動。

邊界條件為：

a)滅弧室氣流的入口軸向速度為vz，徑向速度vr=0。當(dāng)不考慮氣壓室對滅弧室的作用時，vz=0，否則為氣缸運動速度。

b)滅弧室氣流的出口壓力p=pb，pb為出口背壓，其值為常數(shù)，等于初始充氣壓力。

c)固體壁面上邊界條件采用無滑移處理，流體速度相對于壁面的速度為0。

d)限定氣流在對稱軸線上的徑向速度vr=0，初始溫度為293.15 K，初始?xì)鈮簽?06.625 kPa。

2 仿真計算結(jié)果及分析

在電弧的產(chǎn)生和熄滅過程中，滅弧室內(nèi)氣流特性、溫度特性以及電磁特性都隨著觸頭運動在時間與空間上劇烈變化。本研究主要分析觸頭無燒蝕情況下滅弧室內(nèi)多物理場情況，暫不考慮觸頭材料相變影響。

2.1 電弧溫度分布

圖5所示為斷路器開斷短路電流過程電弧溫度分布。

圖5 滅弧室內(nèi)溫度分布

在起弧階段〔圖5(a)—(c)〕，觸頭從t=2 ms時刻開始運動，此時觸頭間隙的弧道電流幅值為34.3 kA，電弧能量迅速注入到觸頭間介質(zhì)，弧道溫度明顯高于周圍氣體溫度。隨后，觸頭間電弧逐漸拉長，并在t=5 ms后第1次經(jīng)過電流過零點，此時電弧溫度從之前最高15 000 K迅速降低到8 000 K，但由于此時小噴口未打開，觸頭間弧柱區(qū)域沒有強烈的吹弧作用，并且此時的觸頭間隙較小，故電弧在第1次過零點后重燃。

在燃弧階段〔圖5(d)—(f)〕，電流逐漸增大直到電流峰值42.4 kA。隨著開距增大，靜弧觸頭的電弧逐漸集聚成單弧柱，短路電流值增大導(dǎo)致弧道溫度迅速升高，整個開斷過程中電弧最高溫度約18 000 K。在此過程中小噴口已經(jīng)逐漸打開，但電弧仍然穩(wěn)定燃燒，電弧等離子體內(nèi)的碰撞與電離作用明顯，熱傳導(dǎo)與熱輻射作用在動、靜弧觸頭與小噴口間的區(qū)域內(nèi)充分進(jìn)行。

在熄弧階段〔圖5(g)—(i)〕，短路電流逐漸減小直至第2次過零點?；≈饾u拉長，隨著大噴口逐漸打開，電弧在t=15 ms時刻再次過零，此時觸頭間隙已有足夠開距，大量冷態(tài)SF6氣體進(jìn)入弧道以熱對流和熱傳導(dǎo)方式帶走大量電弧能量，不斷壓縮電弧半徑。此時維持電弧穩(wěn)定燃弧的能量小于氣流與電弧對流換熱帶走的能量，弧道溫度迅速降低?；〉纼?nèi)離子與電子的附著作用大于原子的電離作用，導(dǎo)致弧道內(nèi)電子密度和電導(dǎo)率下降，弧道半徑不斷減小，直到過零點時熄滅。t=15 ms時刻弧道最高溫度約8 000 K，靠近靜弧觸頭處的強吹弧區(qū)弧道溫度約3 000 K。隨后觸頭繼續(xù)運動，熄弧后電流逐漸減小，弧道溫度進(jìn)一步降低，電弧完全熄滅。

圖6所示為動弧觸頭表面弧根區(qū)域某點的溫度變化曲線?？梢钥闯觯涸擖c處弧柱溫度在第1次過零點之前逐漸升高到7 500 K；在第1次過零點時溫度降低到5 000 K，之后電弧重燃，在電流達(dá)到峰值時此點的弧柱溫度達(dá)到最大值接近14 000 K；而后隨著電流值降低弧柱溫度降低，直到第2次過零點時電弧熄滅，該點溫度降至2 000 K以下。

圖6 動弧觸頭表面弧根區(qū)域溫度

2.2 滅弧室內(nèi)氣體壓力、速度特性

圖7與圖8所示為滅弧室內(nèi)氣體壓力與氣體速度分布。

圖7 滅弧室內(nèi)氣體壓力分布

在起弧階段〔如圖7(a)—(c)、圖8(a)—(c)所示〕，當(dāng)t=2 ms時觸頭剛開始分離，大小噴口處于堵塞狀態(tài)，觸頭剛分時刻壓氣室與壓氣缸內(nèi)氣體壓力由初始值0.6 MPa上升到0.75 MPa，此時壓氣室與大、小噴口下游區(qū)的壓力差為0.15 MPa。隨后在電弧加熱與活塞壓縮情況下，壓氣室內(nèi)氣體升高到1.0 MPa，由于壓氣室與大噴口下游壓力差的存在，在靜弧觸頭與大噴口之間的微小縫隙會產(chǎn)生明顯的氣體流動，流動速度約為130 m/s。此階段從壓氣室內(nèi)吹出來的SF6氣體流速并不很高，電弧能量對弧觸頭間介質(zhì)的加熱作用不明顯，電弧能量處于不斷積累的階段。

在燃弧階段〔如圖7(d)—(f)、圖8(d)—(f)所示〕，此時電弧穩(wěn)定燃燒，小噴口已經(jīng)打開，但大噴口仍處于堵塞狀態(tài)，小噴口下游氣體壓力約0.9 MPa，與大噴口下游壓力差為0.3 MPa，因此，靜弧觸頭與大噴口縫隙處的氣體速度增大到約150 m/s。冷態(tài)SF6氣體逐漸進(jìn)入觸頭間的弧柱區(qū)域，并不斷壓縮電弧半徑，由于壓氣室內(nèi)外部壓力差存在，仍有部分氣體通過大噴口與靜弧觸頭間隙流出。此階段冷態(tài)氣體已經(jīng)進(jìn)入弧柱區(qū)域并不斷壓縮弧柱，氣體壓力下降到0.9 MPa。

圖8 滅弧室內(nèi)氣體速度分布

在熄弧階段〔如圖7(g)—(i)、圖8(g)—(i)所示〕，大噴口逐漸打開，弧柱周圍吹弧氣體速度逐漸增大，氣體壓縮弧道半徑并帶走大量電弧能量，使得電弧溫度迅速下降，并在電流過零時刻熄滅。由于弧道溫度下降，大噴口中游原弧柱區(qū)域已經(jīng)完全被吹弧氣體占據(jù)，并在大噴口完全打開時速度達(dá)到約150 m/s，此階段最大氣體速度達(dá)253 m/s。電弧剩余能量在強烈氣吹作用下繼續(xù)擴散，熄弧后難以發(fā)生熱擊穿的重燃弧現(xiàn)象；因此，此滅弧室結(jié)構(gòu)下的氣體壓力、速度特性可以保證30 kA短路電流電弧的熄滅。

圖9所示為觸頭分離過程中大噴口中心、靜弧觸頭邊緣縫隙和大噴口上游3個典型位置的速度變化曲線。

圖9 滅弧室內(nèi)典型位置氣體速度曲線

從圖9可以看出：大噴口中心處為電弧劇烈燃燒區(qū)域，開斷前期，該位置是靜弧觸頭，故此處的氣流速度為0，待觸頭移位后，此空間立即被SF6氣體填充，氣流速度劇增，最大可達(dá)150 m/s，可徑向吹?。混o弧觸頭邊緣的速度變化與其相反，在觸頭占位時，SF6氣流只能從噴口和觸頭的邊緣狹縫流過，因此在前期該位置速度較大，后期噴口完全打開后，速度劇減；大噴口上游速度前期變化與狹縫較為一致，在觸頭移位后，該處仍然為狹縫，產(chǎn)生了速度最大值253 m/s，但該速度無法有效對電弧產(chǎn)生氣吹作用。

2.3 滅弧室內(nèi)電場強度分布

觸頭間電場強度受到間隙距離與觸頭間電壓差影響。在本文所提計算模型中，為模擬實際短路情況，將靜弧觸頭設(shè)置為接地端，動弧觸頭電位設(shè)置為隨實際電壓而變化。圖10所示為滅弧室電場強度E分布情況。

由圖10可知：t=2 ms時觸頭開始運動，觸頭間開始起??；隨著觸頭開距的增大，電場強度受到電壓與開距的影響，在t=5 ms第1次過零，此時觸頭間隙最大電場強度為2.45 kV/m，由于此時開距較小且氣體吹弧較弱，電弧在第1個過零點未熄滅；當(dāng)靜弧觸頭進(jìn)入主噴口時電場強度分布均勻度將受到影響，并且此階段電弧穩(wěn)定燃燒并逐漸形成集聚性電弧〔如圖10(c)—(e)所示〕，因此從t=6 ms到t=11 ms過程中電場強度下降；t=15 ms時刻電弧熄滅，弧隙在之后進(jìn)入介質(zhì)恢復(fù)階段，介質(zhì)恢復(fù)階段最大電場強度出現(xiàn)在靜弧觸頭端部與動弧觸頭弧角處；t=16 ms(熄弧后1 ms時刻)時的最大電場強度為1.76 MV/m，電壓為74.1 kV；t=17 ms(熄弧后2 ms時刻)時最大電場強度增加到3.59 MV/m，電壓為119.8 kV。

圖10 滅弧室電場強度分布

圖11為開斷過程中滅弧室內(nèi)電場強度最大值隨時間變化曲線。此最大值出現(xiàn)的位置不固定，但總是出現(xiàn)在靜弧觸頭端部與動弧觸頭弧角附近。在燃弧階段，由于電弧存在，電場強度相對來說較為均勻，從圖11中可以看出，電場強度最大值不超過2 MV/m。在電弧熄滅后，SF6介質(zhì)恢復(fù)絕緣性能，電場強度分布極為不均，最大值達(dá)到MV/m量級，并且隨觸頭位置和電壓相位變化。

圖11 開斷過程中滅弧室電場強度最大值曲線

3 結(jié)論

本研究搭建了126 kV SF6斷路器滅弧室內(nèi)開斷短路電流過程多物理場耦合仿真模型，獲取了開斷過程滅弧室內(nèi)溫度、氣體壓力、氣體速度、電場強度的分布，并分析了這些物理場隨觸頭開斷的變化規(guī)律，得出以下結(jié)論：

a)電弧是否熄滅與介質(zhì)恢復(fù)強度、弧柱冷卻情況有關(guān)，當(dāng)大噴口打開時，觸頭上下游的有效壓差需達(dá)到0.3 MPa，此時SF6氣體在噴口中游位置的氣吹速度可以達(dá)到150 m/s，帶走足夠多的電弧能量，使弧根區(qū)域溫度降至3 000 K左右，保證了電弧的可靠熄滅不復(fù)燃。

b)電場強度畸變會加劇重燃弧的風(fēng)險，滅弧室內(nèi)最大電場強度點一般出現(xiàn)在靜弧觸頭端部或者動弧觸頭弧角處，此處最可能引起新的電子崩并導(dǎo)致電弧復(fù)燃，復(fù)燃時最大電場強度可達(dá)到MV/m量級。