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    防噴器鑄件的鑄造工藝設(shè)計(jì)

    2022-11-18 02:04:34潘寶強(qiáng)李彩虹郭小強(qiáng)
    金屬加工(熱加工) 2022年11期
    關(guān)鍵詞:熱節(jié)噴器油槽

    潘寶強(qiáng) 李彩虹 郭小強(qiáng)

    共享鑄鋼有限公司 寧夏銀川 750021

    1 序言

    石油天然氣在能源領(lǐng)域里有著舉足輕重的作用,而油氣服務(wù)行業(yè)與石油天然氣的發(fā)展息息相關(guān),隨著國(guó)際油服巨頭如貝克休斯在國(guó)內(nèi)市場(chǎng)布局,高端市場(chǎng)需求也逐漸走強(qiáng)。防噴器配套殼體鑄件,屬于油氣深井鉆探核心零部件,其作用是在石油鉆井過(guò)程中,當(dāng)井口發(fā)生溢油時(shí),需對(duì)防噴器采取緊急操作,實(shí)現(xiàn)迅速關(guān)井動(dòng)作[1]。由于材質(zhì)屬于中高碳低合金高強(qiáng)鋼,鑄件綜合力學(xué)性能尤其是對(duì)硬度及其偏差范圍要求很高,同時(shí)對(duì)內(nèi)腔尺寸要求極高,不易加工,屬于高端鑄件,目前國(guó)內(nèi)暫沒(méi)有以鑄造方式生產(chǎn)此產(chǎn)品的先例。

    2 產(chǎn)品分析

    2.1 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析

    產(chǎn)品結(jié)構(gòu)包括單閘防噴器、雙閘防噴器,材質(zhì)為ASTM A487 Grade 4。以單閘防噴器為例,鑄件輪廓尺寸見(jiàn)表1,凈重3580kg,鑄件結(jié)構(gòu)如圖1 所示。

    圖1 防噴器結(jié)構(gòu)

    表1 單閘防噴器鑄件輪廓尺寸 (mm)

    2.2 產(chǎn)品鑄造難點(diǎn)分析

    1)鑄件輪廓小,壁厚差異大,孔洞較多,導(dǎo)致形成多個(gè)熱節(jié)。

    產(chǎn)品輪廓尺寸僅有1238mm×822mm×876mm,但最大壁厚為330m m,鑄件本體多達(dá)6個(gè)相交叉孔洞,孔洞之間形成交叉鑄造熱節(jié),間距不足200m m。在鑄造過(guò)程中易出現(xiàn)熱節(jié)厚大部位縮松、冒口根部組織偏析等鑄造缺陷,從而導(dǎo)致鑄件報(bào)廢。產(chǎn)品三維結(jié)構(gòu)如圖2所示,模擬結(jié)果如圖3 所示。

    圖2 產(chǎn)品三維結(jié)構(gòu)

    圖3 鑄件模擬結(jié)果

    2)鑄件空間狹小,油槽多,易粘砂,難返修。

    雙閘防噴器有兩層腔室,內(nèi)腔空間狹小,最大空間為167mm,每層腔室有4層油槽,油槽直徑32mm,狹小空間與油槽的復(fù)雜結(jié)構(gòu),在1560℃鋼液包圍中,易導(dǎo)致型腔內(nèi)部粘砂。通過(guò)模擬可看出,高溫狀態(tài)下內(nèi)腔窩角及油槽部位粘砂風(fēng)險(xiǎn)很高,若內(nèi)腔粘砂,則無(wú)法返修,鑄件只能作報(bào)廢 處理。

    3 鑄造工藝設(shè)計(jì)

    3.1 鑄造工藝方案的確定

    根據(jù)對(duì)產(chǎn)品數(shù)模進(jìn)行凝固模擬分析,結(jié)合鑄件結(jié)構(gòu),考慮出芯及成形問(wèn)題,確定鑄件長(zhǎng)方形型腔朝下的鑄造工藝方案,如圖4所示。

    圖4 防噴器鑄造工藝方案

    3.2 冒口及冷鐵設(shè)計(jì)

    根據(jù)產(chǎn)品模擬分析,鑄件熱節(jié)分散,長(zhǎng)方形內(nèi)腔與橫氣道相慣部位形成較多熱節(jié),從梯度來(lái)看存在補(bǔ)縮孤島部位,相慣熱節(jié)壁厚達(dá)到350mm,冒口補(bǔ)縮為末端區(qū),需要特殊冷鐵進(jìn)行分區(qū),保證鑄件不產(chǎn)生縮松缺陷。

    鑄件冒口模數(shù)及熱節(jié)模數(shù)采用模數(shù)計(jì)算法進(jìn)行計(jì)算設(shè)計(jì)。模數(shù)法的基本原理是冒口應(yīng)比鑄件受補(bǔ)縮部分延遲凝固,以冒口中的金屬液補(bǔ)縮鑄件使鑄件致密。

    模數(shù)法計(jì)算公式為

    式中M——鑄件模數(shù)(cm);

    S——鑄件截面積(cm2);

    CL——不包括非散熱面截面周長(zhǎng)(cm)。

    一般明冒口與鑄件模數(shù)關(guān)系為M冒=1.2M件,暗冒口與鑄件模數(shù)關(guān)系為M冒=1.4M件[2]。

    通過(guò)模數(shù)計(jì)算確定冒口和冷鐵后,應(yīng)用MAGMA凝固模擬進(jìn)行驗(yàn)證,以保證順序凝固和有效補(bǔ)縮,確保防噴器內(nèi)部不產(chǎn)生超標(biāo)缺陷。防噴器凝固模擬結(jié)果如圖5所示。

    圖5 防噴器凝固模擬結(jié)果

    3.3 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    澆注系統(tǒng)必須保證鋼液平穩(wěn)、迅速且連續(xù)地流入型腔,并能夠順利排氣、浮渣,防止局部過(guò)熱而產(chǎn)生裂紋、縮孔等缺陷[3]。

    考慮對(duì)防噴器的質(zhì)量要求,由于澆注鋼液量較小,因此澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)過(guò)濾器進(jìn)行防渣。為了減小內(nèi)澆口末端熱節(jié),采用鴨嘴澆口。為了防止?jié)沧⒑笃阡撘褐械脑舆M(jìn)入型腔,設(shè)計(jì)補(bǔ)澆冒口系統(tǒng)。內(nèi)澆口出流速度控制在1m/s以下。利用模擬軟件MAGMA,對(duì)澆注系統(tǒng)進(jìn)行模擬優(yōu)化改進(jìn)。

    3.4 鑄造工藝計(jì)算機(jī)模擬優(yōu)化

    通過(guò)MAGMA模擬分析,鑄件無(wú)超標(biāo)縮松及中心縮孔顯示,鑄造工藝冒口安全距離滿足補(bǔ)縮要求,補(bǔ)縮梯度符合鑄鋼件順序凝固要求,最終凝固位置均在冒口區(qū)域,鑄件中無(wú)孤立液相區(qū),冒口間冷鐵分區(qū)合理。充型過(guò)程平穩(wěn),無(wú)噴濺及倒流,各個(gè)內(nèi)澆口的平均進(jìn)流速度<1m/s,且充型溫度場(chǎng)分布利于鑄造凝固,鑄造工藝模擬結(jié)果如圖6所示。

    圖6 防噴器鑄造工藝模擬結(jié)果

    3.5 造型方案的確定

    根據(jù)該鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及技術(shù)要求,結(jié)合產(chǎn)品熱節(jié)模擬情況及補(bǔ)縮梯度考慮,選擇以防噴器法蘭中間為分型面,鑄件內(nèi)腔通過(guò)出芯形成,以保證鑄件內(nèi)腔的尺寸。

    雙層內(nèi)腔結(jié)構(gòu)復(fù)雜、尺寸公差小,如制作成單層砂芯(見(jiàn)圖7a),則長(zhǎng)度達(dá)到1975mm,芯盒結(jié)構(gòu)復(fù)雜,砂芯單薄易變形,因此將雙層內(nèi)腔設(shè)計(jì)成雙層砂芯(見(jiàn)圖7b);由于內(nèi)腔狹窄,鑄造易粘砂,因此鑄造工藝采取特殊方法及涂料,保證砂型表面強(qiáng)度,防止粘砂。另外,芯盒必須采用實(shí)木材料,保證砂芯尺寸精度。

    圖7 鑄件內(nèi)腔砂芯

    4 生產(chǎn)驗(yàn)證效果

    通過(guò)鑄造工藝優(yōu)化,造型過(guò)程操作方便,鑄件壁厚控制合理,內(nèi)腔油槽粘砂得到良好控制。鑄件首次補(bǔ)焊率達(dá)到0.5dm3/t,鑄件化學(xué)成分、力學(xué)性能均達(dá)到客戶規(guī)范要求。通過(guò)實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證,可以批量生產(chǎn)。

    5 結(jié)束語(yǔ)

    利用MAGMA軟件對(duì)防噴器所設(shè)計(jì)工藝進(jìn)行凝固及充型模擬,根據(jù)Porosity、Niyama等判據(jù)的結(jié)果顯示,所設(shè)計(jì)的防噴器鑄造工藝?yán)碚撋喜粫?huì)產(chǎn)生超標(biāo)的鑄造缺陷,實(shí)際檢測(cè)鑄件內(nèi)腔油槽無(wú)粘砂,鑄件無(wú)縮松、縮孔等缺陷,可以進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)試驗(yàn)。

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