基于PP裂解蠟的溫拌瀝青性能

楊佳昕，李傳強(qiáng)，凌天清，鄭智能

(1.重慶交通大學(xué) 交通土建工程材料國家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，重慶 400074；2.重慶交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶 400074；3.重慶交通大學(xué) 城市與建筑學(xué)院，重慶 400074；4.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074)

0 引 言

瀝青混凝土路面是一種無接縫式連續(xù)路面，具有路面平整、噪音低、耐久、抗滑、防滲、便于維護(hù)和維修等特點(diǎn)，是目前公路路面的主要形式之一。在瀝青路面建設(shè)中，傳統(tǒng)的熱拌瀝青混合料(HMA)因拌合、鋪裝等操作簡單易行，所鋪筑的瀝青路面路用性能較好，成為目前應(yīng)用最為廣泛的瀝青混合料。HMA 的生產(chǎn)過程是將瀝青(或改性瀝青)加熱到 150 ℃左右，將集料加熱到 160 ℃～180 ℃，然后二者在 160 ℃左右進(jìn)行拌合，路面攤鋪和碾壓的溫度通常不低于 120 ℃[1]。這一過程需要消耗大量燃料，并且在拌合、運(yùn)輸和施工過程中會(huì)釋放出大量氮氧化物(NOx)、硫氧化物(SOx)、CO、CO2和碳?xì)浠衔?HC)等有害氣體[2]，對(duì)施工人員和大氣環(huán)境造成嚴(yán)重危害[3]。

廢塑料目前是一種占比較高的生活垃圾，有相當(dāng)大一部分得不到回收再利用。把它們直接填埋或焚燒處理，會(huì)嚴(yán)重污染環(huán)境，同時(shí)也是一種資源浪費(fèi)。采用化學(xué)回收，將廢塑料轉(zhuǎn)化為原料或燃料，已被公認(rèn)為是一種理想的方法，其目的是將廢塑料轉(zhuǎn)變成基本的石油化工產(chǎn)品，作為烴類原料或燃料油用于各種生產(chǎn)基礎(chǔ)流程。降解塑料生產(chǎn)的液態(tài)烴容易儲(chǔ)存，有利于處理和運(yùn)輸[4]。然而，由于裂解產(chǎn)物需要精確控制工藝且產(chǎn)品純度要求較高，導(dǎo)致這些目標(biāo)并不容易實(shí)現(xiàn)。廢塑料的裂解一般有熱裂解、催化熱裂解和熱裂解-催化改質(zhì)3種方法，通過在惰性氣體氛圍中加熱或加入催化劑等方法可使聚合物 C—C 鍵和 C—H 鍵發(fā)生斷裂，實(shí)現(xiàn)裂解，使大分子物質(zhì)分解為小分子物質(zhì)。裂解的小分子物質(zhì)主要包含烴類[5]，現(xiàn)階段主要用其產(chǎn)物生產(chǎn)汽油，但是由于生產(chǎn)汽油需要少量的烯烴和正構(gòu)烷烴，而廢塑料卻因此需要進(jìn)行大量預(yù)處理，導(dǎo)致其工業(yè)化受到一定限制。廢塑料裂解所產(chǎn)生的大量石蠟多為直鏈烷烴，可溶于基質(zhì)瀝青中，與瀝青中的雜原子結(jié)合，而使瀝青質(zhì)分子的側(cè)鏈變長[6]，提高瀝青的性能,同時(shí)也解決了直接將塑料顆?；蛘叻勰┘尤霝r青改性時(shí)相容性差的問題[7]。Shang L[8]將裂解的交聯(lián)PE加入SBS改性瀝青中，發(fā)現(xiàn)裂解的PE使SBS改性瀝青的黏度下降，且對(duì)其高溫性能有所改善；Leng Z[9]將蠟與橡膠混合加入基質(zhì)瀝青進(jìn)行研究，得到溫拌效果較好且能使瀝青性能有所提高的溫拌劑。通過資源化技術(shù)[10]可由廢塑料獲得液體燃料(如汽油、柴油等)和低分子材料(如石蠟、涂料、膠粘劑等)，由于石蠟等物質(zhì)對(duì)瀝青具有潤滑降黏作用，人們開始著眼于從廢塑料出發(fā)提取瀝青改性劑，用于溫拌和冷拌瀝青混合料，常用的溫拌劑Sasobit就是一種長鏈脂肪族烴，也稱FT固體石蠟[11]。李法鴻等[12]研究了在N2氣氛下廢塑料 PE、PVC、PP、PS 在不同溫度范圍內(nèi)的熱裂解特性，并將這些塑料的混合物進(jìn)行分段裂解，證明了在不同溫度范圍內(nèi)的裂解流分的不同，可以通過控制裂解溫度獲得所需要的苯乙烯單體、輕質(zhì)和重質(zhì)組分。

由于塑料裂解產(chǎn)物對(duì)瀝青的改性具有較大的可操作性和可行性，也會(huì)對(duì)瀝青路面的性能有較大的提高；本文選用酸化處理后的天然沸石催化裂解PP顆粒的產(chǎn)物作為瀝青溫拌劑對(duì)基質(zhì)瀝青進(jìn)行改性。通過三大指標(biāo)、動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)、布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)對(duì)FTIR瀝青溫拌劑改性瀝青的性能進(jìn)行測評(píng)分析。

1 原材料

1.1 殼牌70#瀝青

研究使用的基質(zhì)瀝青為殼牌70#基質(zhì)瀝青，以該基質(zhì)瀝青為對(duì)照組，其主要技術(shù)指標(biāo)見表1，可以看到該基質(zhì)瀝青滿足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F 40—2004)的要求。

表1 70#基質(zhì)瀝青主要技術(shù)指標(biāo)

1.2 PP塑料

研究使用的PP塑料是回收廢舊塑料，為紅色顆粒狀固體，購自廢塑料回收公司，使用前將其粉碎成60～80目細(xì)顆粒。將廢舊塑料加熱至360 ℃～400 ℃，使得PP塑料分子鏈斷裂，從而得到分子量較小的烴類物質(zhì)。

1.3 蠟質(zhì)瀝青溫拌劑的制備

將粉碎的PP顆粒和催化劑以一定的比例摻配，放入高溫反應(yīng)釜中進(jìn)行催化裂解，以380 ℃的裂解溫度和A、B、C三種催化劑用量制得3組裂解蠟(分別標(biāo)記為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ)，根據(jù)瀝青的黏度和指標(biāo)試驗(yàn)選出最佳催化劑用量。隨后以最佳改性催化劑用量為基準(zhǔn)，選取370 ℃、380 ℃、390 ℃、400 ℃四個(gè)裂解溫度做對(duì)比試驗(yàn)。

1.4 改性瀝青的制備

以10%外摻量將裂解蠟摻入70#基質(zhì)瀝青，使用攪拌儀器以2 000 r·min-1速度攪拌1 h，使裂解蠟與基質(zhì)瀝青充分混合并分散均勻。

2 試驗(yàn)方法

本試驗(yàn)使用單因素對(duì)比的方法，先確定催化劑的摻量，然后對(duì)相同催化劑用量、不同溫度的試驗(yàn)對(duì)照組進(jìn)行單因素對(duì)比分析。

2.1 三大指標(biāo)試驗(yàn)

本文根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E 20—2011)規(guī)定，對(duì)基質(zhì)瀝青和酸性催化劑催化PP裂解蠟改性瀝青進(jìn)行針入度、軟化點(diǎn)、延度試驗(yàn)。

2.2 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)(DSR)

使用動(dòng)態(tài)剪切流變儀(Advanced Rheometer Bohlin Gemini 200)進(jìn)行溫度掃描，試驗(yàn)采用直徑為25 mm的平行板幾何形狀和1 mm的間隙。試驗(yàn)在50 ℃～80 ℃下進(jìn)行，掃描的溫度間隔為6 ℃，掃描頻率為3 min一次。溫度掃描在較低溫度下開始，升溫速率為2 ℃·min-1。施加正弦應(yīng)變并測量動(dòng)態(tài)剪切模量G*、相位角δ和車轍因子G*/sinδ。

2.3 布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)

本試驗(yàn)所使用的瀝青樣品的黏度通過旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)(Model DV || +, Brookfield Engineering Inc., USA)在105 ℃、135 ℃、165 ℃和100 r·min-1轉(zhuǎn)速下測定。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果分析

指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 裂解蠟改性瀝青的三大指標(biāo)

3.1.1 催化劑用量

在相同裂解溫度下，A、B、C三個(gè)催化劑摻量的針入度以及針入度指數(shù)與基質(zhì)瀝青的指標(biāo)相差不大，B催化劑摻量的軟化點(diǎn)有明顯提高，A催化劑摻量的延度下降，因此本試驗(yàn)選用最常用的B催化劑用量。

3.1.2 針入度

在相同的催化劑摻量下，隨著裂解溫度升高，蠟改性瀝青的針入度逐漸提高，其中Ⅳ、Ⅴ瀝青在25 ℃下的針入度相較基質(zhì)瀝青有所下降，根據(jù)PP蠟的裂解溫度以及文獻(xiàn)[12]研究可以推斷是裂解不充分導(dǎo)致的。加入裂解蠟Ⅵ、Ⅶ后基質(zhì)瀝青的針入度明顯升高，25 ℃時(shí)分別為65.2、71.1(0.1 mm)，可初步判斷這幾組(以樣品號(hào)來代替)裂解蠟可軟化基質(zhì)瀝青，起到溫拌劑的作用。

因?yàn)榧尤隤P裂解蠟之后的改性瀝青針入度相較于基質(zhì)瀝青的變化不大，因此使用針入度指數(shù)PI來研究改性瀝青的針入度指標(biāo)。A為針入度-溫度關(guān)系直線的斜率，表示了瀝青的溫度敏感性；K為回歸參數(shù)，代表瀝青的柔軟度；R2是擬合優(yōu)度。由表3可以看出，基質(zhì)瀝青和PP裂解蠟改性瀝青的針入度指數(shù)均在 -2～2之間，都屬于溶凝膠型瀝青，PP裂解蠟的加入可以使針入度溫度指數(shù)A降低，瀝青柔軟度K降低，潤滑脂變硬，即稠度變大，針入度指數(shù)PI相較于基質(zhì)瀝青明顯減小，說明溫度敏感性提高。

表3 基質(zhì)瀝青和裂解蠟改性瀝青的針入度指數(shù)

3.1.3 軟化點(diǎn)

表2中給出了軟化點(diǎn)的試驗(yàn)結(jié)果。根據(jù)《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40—2004)的要求，70#聚合物改性瀝青的最低軟化點(diǎn)值為46 ℃，因此所有催化劑用量和不同溫度下產(chǎn)的蠟添加到70#基質(zhì)瀝青中都符合規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。

PP裂解蠟隨著溫度的升高，蠟中的油分比例會(huì)逐漸增大，向基質(zhì)瀝青中添加油會(huì)降低軟化點(diǎn)。油軟化混合物，降低稠度，增加滲透指數(shù)，降低軟化點(diǎn)。

在相同的催化劑摻量下，隨著裂解溫度的上升，改性瀝青的軟化點(diǎn)呈先上升后下降的趨勢，軟化點(diǎn)在一定程度上反映了瀝青的溫拌性能。在高溫下塑料裂解產(chǎn)生的低分子量物質(zhì)增加，這對(duì)改性瀝青的模擬施工溫拌性能更好。370 ℃時(shí)，PP裂解蠟裂解程度過低，導(dǎo)致蠟中還含有未裂解的PP粉末，對(duì)瀝青性能產(chǎn)生不利影響。但更高的裂解溫度生產(chǎn)的蠟中油分比例過大，導(dǎo)致改性瀝青的高溫性能下降，如裂解蠟Ⅶ改性瀝青的軟化點(diǎn)相較于Ⅴ、Ⅶ開始下降。因此，在生產(chǎn)PP裂解蠟時(shí)，溫度應(yīng)控制在400 ℃以內(nèi)。

3.1.4 延度

由表2可以看出，在25 ℃的試驗(yàn)溫度下，Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ試驗(yàn)組的延度均超過規(guī)范要求的100 cm。隨著裂解溫度的上升，塑料裂解蠟改性瀝青的延度上升，低溫延展性能提升。裂解蠟的物理和化學(xué)性質(zhì)有所改變，使改性瀝青延度變大。Ⅳ、Ⅴ組裂解蠟會(huì)使改性瀝青在延度試驗(yàn)過程中下沉，Ⅶ組裂解蠟會(huì)使改性瀝青在延度試驗(yàn)過程中上浮，這表明隨著裂解蠟密度下降，改性瀝青的密度也有所下降。對(duì)比延度值可以發(fā)現(xiàn)，在裂解溫度超過390 ℃后，改性瀝青的延度會(huì)下降，這說明裂解蠟中輕質(zhì)組分增多會(huì)對(duì)瀝青的低溫性能產(chǎn)生不利影響。這與針入度以及軟化點(diǎn)的結(jié)果一致，同時(shí)也證明在生產(chǎn)PP裂解蠟時(shí)溫度不宜超過400 ℃，也不宜低于370 ℃。

3.2 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)

3.2.1 車轍因子

車轍因子為高溫流變的重要系數(shù)，反映了瀝青膠結(jié)料在高溫條件下抵抗車轍的能力。根據(jù)SHRP在Superpave計(jì)劃中提出的瀝青性能分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，原樣瀝青車轍因子需滿足規(guī)范G*/sinδ≥1.0 kPa的要求。試驗(yàn)所使用的70#基質(zhì)瀝青在64 ℃時(shí)G*/sinδ為1.449 kPa，在70 ℃時(shí)為0.683 kPa，因此該基質(zhì)瀝青的PG分級(jí)為64。以基質(zhì)瀝青的G*/sinδ曲線數(shù)據(jù)為對(duì)照組來對(duì)比分析另外4組PP裂解蠟改性瀝青的抗車轍能力，如圖1所示。

圖1 車轍因子(G*/sin δ)

由圖1可知，Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ組改性瀝青的車轍因子均大于基質(zhì)瀝青，抗車轍能力都得到了不同程度的改善。Ⅳ組的車轍因子在整個(gè)測試溫度中都略高，表明其具有較好的抗車轍性能。這說明生產(chǎn)的裂解蠟有利于提高瀝青的高溫性能，同時(shí)降低了瀝青的車轍敏感性。Ⅳ組的車轍因子最大，Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ組依次降低，這說明隨著裂解溫度的升高，改性瀝青抗車轍能力會(huì)逐漸降低。

3.2.2 相位角

相位角是改性瀝青的一個(gè)重要指標(biāo)，主要表征改性瀝青的黏彈性。圖2是基質(zhì)瀝青以及4組PP裂解蠟改性瀝青的相位角及復(fù)數(shù)模量的雙軸趨勢。

圖2 相位角(δ)及復(fù)數(shù)模量

在50 ℃～ 80 ℃之間進(jìn)行的溫度掃描試驗(yàn)，確定了復(fù)數(shù)模量和相位角對(duì)瀝青溫拌劑的影響。添加了PP裂解蠟的改性瀝青和基質(zhì)瀝青的變化趨勢與掃頻結(jié)果形成對(duì)比。圖2顯示出復(fù)數(shù)模量在溫度范圍內(nèi)不斷下降，Ⅵ、Ⅶ組改性瀝青的相位角和基質(zhì)瀝青的相位角隨溫度的升高呈現(xiàn)出相近的趨勢。與對(duì)照相比，Ⅳ、Ⅴ組瀝青的相位角出現(xiàn)明顯的趨勢差異，這是PP裂解蠟的高溫裂解程度不同導(dǎo)致的。

3.3 布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)

黏度是評(píng)價(jià)瀝青溫拌劑最重要的一個(gè)指標(biāo)，根據(jù)文獻(xiàn)[13]報(bào)道，并參考美國SHRP計(jì)劃在ASTM D320-10標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定“改性瀝青在135 ℃的黏度需小于3.0 Pa·s”，以及《溫拌瀝青混凝土》(GB/T 30596—2014)中的規(guī)定，瀝青溫拌劑應(yīng)該達(dá)到30%以上的降黏作用。因此，本研究選取裂解蠟在135 ℃時(shí)的運(yùn)動(dòng)黏度作為單因素試驗(yàn)參考指標(biāo)。

圖3顯示了基質(zhì)瀝青和PP裂解蠟改性瀝青的黏溫曲線。由圖3可以看出，瀝青的黏度隨著PP蠟裂解溫度的升高而逐漸降低，Ⅵ、Ⅶ組改性瀝青的黏度在3個(gè)試驗(yàn)溫度下都低于基質(zhì)瀝青，Ⅳ、Ⅴ組改性瀝青在135 ℃和165 ℃時(shí)低于基質(zhì)瀝青的黏度。這說明本試驗(yàn)使用的瀝青溫拌劑有良好的降黏效果，裂解溫度為370 ℃時(shí)的降黏效果較弱，可能是因?yàn)榱呀獬潭炔怀浞謱?dǎo)致PP粉末還摻雜在裂解后的PP蠟中，使瀝青中形成更多膠凝物，與高分子蠟之間形成交聯(lián)作用，弱化了裂解蠟的降黏作用。這一結(jié)果也與三大指標(biāo)試驗(yàn)得出的最佳裂解溫度范圍吻合。

圖3 黏溫曲線

在135 ℃時(shí)，Ⅵ、Ⅶ組改性瀝青的降黏效果都超過了30%，Ⅴ組改性瀝青的降黏效果也接近30%，這表明本試驗(yàn)所使用的瀝青溫拌劑具有良好的降黏效果和極大的路用可能性。

3.4 蠟質(zhì)改性劑的分散性

FM技術(shù)已廣泛應(yīng)用于改性瀝青的表征，給出了改性劑在基質(zhì)瀝青中分布的詳細(xì)信息。由于熒光顯微鏡的高適用性，本研究采用FM技術(shù)對(duì)瀝青試樣進(jìn)行分散性分析。圖4為基質(zhì)瀝青和PP裂解蠟改性瀝青試樣放大圖像，提供了改性劑結(jié)構(gòu)和分布的詳細(xì)信息。圖4(a)為基質(zhì)瀝青的FM圖，圖4(b)、(c)、(d)、(e)中PP裂解蠟均呈海島狀分布。通過對(duì)比，圖4(a)中的改性劑分布明顯較少，且聚集成塊，這是由于370 ℃時(shí)PP裂解不完全所致。圖4(c)、(d)、(e)中的蠟質(zhì)改性劑數(shù)量較多，且390 ℃和400 ℃的PP裂解蠟分布很均勻，空間結(jié)構(gòu)較好。相比之下，可以推斷390 ℃、400 ℃的PP裂解蠟改性瀝青具有更好的性能指標(biāo)。

3.5 傅里葉紅外光譜分析

傅里葉紅外光譜分析FT-IR被認(rèn)為是表征瀝青樣品中功能基團(tuán)的有力工具，可以用來確定基質(zhì)瀝青與PP裂解蠟改性瀝青的區(qū)別。本試驗(yàn)對(duì)幾種瀝青的結(jié)構(gòu)、化學(xué)成分、紅外光譜進(jìn)行了分析，結(jié)果如圖5所示。為了提供更詳細(xì)的結(jié)構(gòu)比較分析，圖5將基礎(chǔ)瀝青和4種不同裂解溫度的改性瀝青樣品置于同一波數(shù)軸上。圖5中從下至上依次為70#基質(zhì)瀝青以及Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ四種PP裂解蠟改性瀝青?？梢悦黠@看出，它們顯示出相同的原材料，且所有的光譜顯示一致的變化趨勢和峰值。至少就主要吸收帶的位置而言，相對(duì)于基質(zhì)瀝青光譜，在改性瀝青的紅外光譜上沒有觀察到新的峰。在圖5中，C—O伸展振動(dòng)峰值位于1 163.556、1 375.371、1 456.949 cm-1，這表明C—H內(nèi)部變形振動(dòng)和羧基振動(dòng)，并且在1 621 cm-1處的條帶對(duì)應(yīng)于共軛的C=C和C=O鍵。2 922.485、2 853.788 cm-1處的吸收峰分別對(duì)應(yīng)于CH2不對(duì)稱和對(duì)稱拉伸帶。 這些光譜表明，改性后的瀝青與基層瀝青的峰值出現(xiàn)在同一位置，而紅外吸收強(qiáng)度的差異只是由不同樣品中不同組分的定量差異造成的。改性瀝青的光譜沒有出現(xiàn)新的峰值，說明改性劑在基層瀝青中只發(fā)生物理混合和分散。

圖5 紅外光譜

3.6 PP裂解蠟的溫拌機(jī)理分析

滴熔點(diǎn)是評(píng)定蠟質(zhì)改性劑耐熱變形的一個(gè)重要指標(biāo)。石蠟滴熔點(diǎn)的測定按GB/T 8026—87標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。本試驗(yàn)采用黏度分析儀來測定4種PP裂解蠟的滴熔點(diǎn)，試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。370 ℃的PP裂解蠟滴熔點(diǎn)相較另外3組明顯較高，可能是因?yàn)榱呀鉁囟容^低，PP塑料裂解不完全。制備改性瀝青時(shí)一般將基質(zhì)瀝青加熱到超過130 ℃，然后將裂解蠟摻入基質(zhì)瀝青，制備溫度超過了PP裂解蠟的滴熔點(diǎn)，可以使改性劑更好更均勻地分布在基質(zhì)瀝青中。滴熔點(diǎn)的數(shù)據(jù)分析也可以從側(cè)面反映出改性劑良好的分散性。

表4 PP裂解蠟的滴熔點(diǎn)

目前國內(nèi)外常用的溫拌技術(shù)有：瀝青降黏法、乳化瀝青降溫技術(shù)、表面活性劑法、礦物法。改性裂解蠟就是一種瀝青降黏劑，蠟的熔點(diǎn)一般較低，可完全熔于熱瀝青中。PP裂解蠟摻入高溫瀝青后，會(huì)吸附與其結(jié)構(gòu)相近似的飽和組分(一般為瀝青中的蠟基和油基分子)，并進(jìn)一步溶脹。因?yàn)闉r青本身存在的蠟質(zhì)成分與改性蠟結(jié)合，伴隨著溫度的升高，吸附溶解作用增強(qiáng)，從而大幅度降低瀝青的運(yùn)動(dòng)黏度。

3.7 催化劑性能的數(shù)據(jù)對(duì)比

根據(jù)三大指標(biāo)、動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)(DSR)和布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)的結(jié)果，選取380 ℃和390 ℃兩個(gè)具有代表性的裂解溫度來對(duì)催化劑在改性瀝青中的性能進(jìn)行探究。

由表5中4組改性瀝青的性能對(duì)比可以看出，PP裂解蠟中催化劑的添加對(duì)針入度、延度、軟化點(diǎn)有輕微的改善作用，由于催化劑的作用，使PP裂解蠟中的輕質(zhì)組分增多，提高了PP裂解蠟對(duì)瀝青的降黏作用，使135 ℃時(shí)的運(yùn)動(dòng)黏度指標(biāo)相較于基質(zhì)瀝青降低超過1/3，達(dá)到規(guī)范要求的瀝青溫拌劑的降黏范圍。

表5 催化劑在改性瀝青中的性能

4 結(jié) 語

(1)催化PP裂解蠟對(duì)基質(zhì)瀝青具有良好的降低黏度效果，達(dá)到了規(guī)范對(duì)瀝青溫拌劑的要求，390 ℃、400 ℃的PP裂解蠟降黏效果達(dá)到最優(yōu)，F(xiàn)M分析圖也表明390 ℃、400 ℃的PP裂解蠟改性瀝青分散性最好。

(2)從FTIR分析和熔點(diǎn)測試結(jié)果來看，PP裂解蠟是一種穩(wěn)定的瀝青改性劑，可溶于瀝青且摻入瀝青后不會(huì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)。

(3)催化劑的加入對(duì)PP的裂解起到了催化作用，促進(jìn)了裂解蠟中小分子物質(zhì)的增多，增大了輕質(zhì)組分比例。

(4)PP裂解蠟對(duì)瀝青的針入度、軟化點(diǎn)、延度有改善作用，在一定程度上提高了瀝青的高溫性能，390 ℃的PP裂解蠟效果最好，370 ℃、380 ℃時(shí)裂解程度不完全，400 ℃時(shí)輕質(zhì)組分過多，這些都對(duì)瀝青的性能產(chǎn)生不利影響。

(5)PP裂解蠟使瀝青的溫度敏感性增加。