聚合物水泥防水涂料的耐久性研究

周 薇，盧雨婷，付彎彎，任 皓，吳世芳，呂格云，劉杰勝，徐 閆

(武漢輕工大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院，湖北 武漢 430023)

1 引言

隨著經(jīng)濟、科技的迅速發(fā)展，人們對居住環(huán)境要求也逐漸提高，對建筑工程的綜合性能要求也隨之提高，涌現(xiàn)出一批批優(yōu)質(zhì)建筑工程。但人們也應(yīng)認識到當(dāng)前建筑業(yè)仍存在一些不可忽視的問題，其中較為突出的是建筑防水工程質(zhì)量問題。[1]其中，防水涂料是建筑防水工程防水性能的關(guān)鍵載體。[2]

根據(jù)涂料主要成膜物質(zhì)化學(xué)成分的不同，防水涂料可以劃分為三類，分別為有機類涂料、無機類涂料和有機無機復(fù)合類涂料。[3]有機涂料是以高分子化合物為主要成膜物質(zhì)的涂料，這類涂料的封閉性較好，有良好的隔絕氣體、水、離子的效果[4]，但耐候性不佳，長期使用過程中易出現(xiàn)起泡、開裂、脫落等現(xiàn)象，涂層的使用壽命短。無機涂料是以無機材料為主要成膜物質(zhì)的涂料，具備耐熱、防霉、阻燃等特點[5]，但涂層具有脆性，易開裂，應(yīng)用范圍受限。有機無機復(fù)合涂料克服了有機涂層耐候性差、無機涂層柔韌性差等缺點，且施工成本低，現(xiàn)已成為建筑防水涂料的重要組成部分。

聚合物水泥防水涂料是一種以丙烯酸酯乳液、乙烯-乙酸乙烯酯乳液等聚合物乳液和水泥為主要原料[7]，添加填料和各種外加劑復(fù)合而成的水性雙組分建筑防水涂料[8]，兼有無機材料的耐久性好、性價比高、環(huán)境污染小，以及聚合物的優(yōu)良柔韌性、變性能力的優(yōu)點[9]，整體防水效果好并且綠色環(huán)保[10]，當(dāng)前已被廣泛應(yīng)用于廚房、廁浴間、建筑外墻等處的防水工程。[11]聚合物乳液作為聚合物水泥防水涂料的主要成分，為了使涂料具備更優(yōu)越的性能，乳液復(fù)配技術(shù)成為突破點。黃雨辰[12]研究得出苯丙乳液與醋酸乙烯-乙烯共聚乳液以1∶1的比例復(fù)配得到的聚合物水泥防水涂料的拉伸粘結(jié)強度以及抗基層開裂能力有了明顯的提升，能有效改善滲漏水的情況。聚合物水泥防水涂層徐需要有較好的流動性、成膜性能和基本力學(xué)性能外，優(yōu)異的耐久性也是涂層的一個重要性能。[13]本文使用的聚合物涂料將非反應(yīng)型聚合物乳液氯丁橡膠乳液和反應(yīng)型聚合物乳液丙烯酸酯乳液結(jié)合使用，并對其在不同處理方式下的耐久性能進行研究。進行了浸水處理、堿處理、熱老化處理、紫外老化處理，總結(jié)對四種配方涂層的性能影響，為下一步進行防護效果研究提供依據(jù)。

2 實驗部分

2.1 主要原料及設(shè)備

氯丁膠乳、丙烯酸酯乳液：北京蒙泰偉業(yè)建材有限公司；硅烷偶聯(lián)劑KH-550：山東優(yōu)索化工科技有限公司；聚醚改性硅消泡劑：廣東中邦精細化工有限公司；聚羧酸減水劑：山東優(yōu)索化工科技有限公司； P·O42.5水泥：華新水泥廠；普通河砂；水：自來水。

DL-D系列電子萬能試驗機：江蘇新真威試驗機械有限公司；BSA系列電子天平：賽多利斯科學(xué)儀器(北京)有限公司；OA2000plus頂置式數(shù)顯定時攪拌器：上海耦合機械設(shè)備有限公司；OU4060附著力測試儀、OU4300鉛筆硬度計：滄州市歐譜檢測儀器有限公司。

2.2 復(fù)合乳液水泥防水涂料配方設(shè)計

由于水泥防水涂料受水泥基材高堿性環(huán)境、水、陽光等的影響，研究了浸水處理、堿處理、熱老化處理、紫外老化處理對四種配方涂層的性能影響?；谇捌趯嶒灴梢缘贸?，聚灰比為0.6時，聚合物乳液含量適宜，聚合物膜包裹在水泥水化產(chǎn)物表面，涂層內(nèi)部結(jié)構(gòu)致密，涂層的整體性、拉伸性、耐水性以及硬度較好，添加偶聯(lián)劑和消泡劑可以提高涂料的綜合性能，故設(shè)計出以下四種配方：聚灰比為0.6的氯丁膠乳制得涂層、聚灰比為0.6條件下，氯丁膠乳/丙烯酸酯乳液為90/10的涂層、在二號配方的基礎(chǔ)上添加1.5%偶聯(lián)劑制得涂層(三號配方)、在三號配方的基礎(chǔ)上添加0.3%消泡劑制得涂層(如表1)。通過對比配方一、二，如圖1(a)，對于只采用氯丁膠乳一種乳液制得涂層，可以看出多氯丁膠乳只是包裹于水泥水化產(chǎn)物等無機材料表面，未與無機材料發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，而圖1(b)所示的摻有丙烯酸酯乳液制得涂層，可以看出水泥水化產(chǎn)物與聚合物乳液通過反應(yīng)形成了明顯的空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，涂層的結(jié)構(gòu)更致密，可得乳液復(fù)配對涂層耐久性的影響，對比配方二、三可得偶聯(lián)劑對涂層耐久性的影響，對比配方三、四可得消泡劑對涂層耐久性的影響，所用涂層為在標準條件下養(yǎng)護成膜7天后的涂層。

表1 復(fù)合乳液水泥防水涂料配合比

圖1 不同乳液配比涂層的微觀結(jié)構(gòu)圖

2.3 涂層的制備

按比例稱取水泥、河砂并混合攪拌均勻，得到粉料；再按比例稱取氯丁膠乳、丙烯酸酯乳液，將兩者混合，在電動攪拌器中攪拌，轉(zhuǎn)速為300r/min，攪拌1min，制得均勻的液料。然后將粉料緩慢加入液料中混合，再用電動攪拌器慢攪3min，轉(zhuǎn)速為300r/min，后快攪5min，轉(zhuǎn)速為500r/min，攪拌停止后，靜置3～5min，即得聚合物水泥防水涂料。然后根據(jù)國家標準GB/T23445-2009《聚合物水泥防水涂料》將涂料涂覆于自制的模具中，置于規(guī)定條件下養(yǎng)護4天，養(yǎng)護結(jié)束后脫模后的樣品反面向上在40℃的干燥箱中處理48h，取出后將涂層樣品置于干燥器中冷卻至室溫，用裁刀將試樣裁成相應(yīng)試樣。

2.4 性能測試

2.4.1 涂層拉伸性能

參照GB/T 23445-2009養(yǎng)護要求，將涂層養(yǎng)護至規(guī)定齡期，并將試樣沖切成啞鈴型。然后，采用電子萬能試驗機，進行拉伸性能測試，測試時拉伸速度為200mm/min，測試結(jié)果取5個試塊測試值的平均值。

2.4.2 涂層吸水率

將涂層裁成(20×20)mm的試樣，采用電子天平稱重，后將試樣浸泡在裝有自來水的燒杯中168小時，將試樣取出并擦除表面水分后再次稱重。取三個試樣的吸水率平均值作為測試結(jié)果，計算公式如下：

(1)

W——試樣的吸水率，%；

W1——試樣浸水前的質(zhì)量，g;

W2——試樣浸水后的質(zhì)量，g。

3 結(jié)果與討論

3.1 堿處理對聚合物水泥防水涂層的影響

將涂層浸泡于通過加入Ca(OH)2試劑而達到過飽和狀態(tài)的0.1%NaOH溶液中，浸泡168h，浸泡結(jié)束后取出用水充分沖洗，而后擦干放入60℃的干燥箱中烘18h，后取出置于干燥器中冷卻至室溫，觀察涂層在較強堿性環(huán)境中的表觀變化及其拉伸性能與吸水率。

3.1.1 表觀情況

經(jīng)過堿處理后，四種不同配方涂層的外觀變化如下圖2、圖3所示。由圖可知，堿處理后試塊表面無明顯起鼓、變化，涂層表面的泛白是堿溶液中的飽和氯化鈣在沖洗后仍有部分殘留，干燥后留存涂層表面引起的，涂層不存在明顯腐蝕、變形現(xiàn)象，即堿處理對聚合物水泥防水涂層的外觀無顯著影響。

圖2 無處理試樣

圖3 堿浸泡7天后試樣

3.1.2 拉伸性能

對于四種不同配方涂層，經(jīng)過堿處理后，不同配方涂層的抗拉強度測試結(jié)果分別為0.81MPa、1.11MPa、1.62MPa、1.76MPa，相比無處理時分別下降了35.20%、31.90%、28.95%、23.81%，造成涂層性能變化的原因主要是堿浸泡所用的溶液為0.1%NaOH溶液，濃度較低，溶液主要成分為水，而由于水泥的添加涂層自身體系屬堿性[14]，堿浸泡對涂層的影響主要體現(xiàn)為水浸泡的影響。涂層在溶液中浸泡時間過長，發(fā)生部分水解、涂層發(fā)軟[15]，最終使得涂層抗拉強度降低。

各配方涂層在堿處理后的斷裂伸長率測試結(jié)果如下，各配方涂層的斷裂伸長率均顯著減小，對各配方涂層的斷裂伸長率結(jié)果分別為167%、111%、85%、71%?？芍m然各配方涂層經(jīng)過堿處理后斷裂伸長率均有不同程度下降，但涂層的斷裂伸長率均可滿足GB/T 23445-2009規(guī)范中對Ⅱ涂層的堿處理后斷裂伸長率大于65%的要求，表明堿處理后的涂層均具有良好的柔韌性。

根據(jù)不同配方涂層在堿處理后的抗拉強度和斷裂伸長率測試結(jié)果，對涂層的抗拉強度、斷裂伸長率保持率進行計算，具體結(jié)果如表2所示。由表可知，堿處理后，四種配方涂層中，配方三、配方四涂層的抗拉強度保持率分別為71.05%、76.19%，滿足規(guī)范要求，而配方一、配方二涂層經(jīng)過堿處理后抗拉強度損失程度過大，不能滿足相應(yīng)的規(guī)范要求。具體導(dǎo)致配方一、配方二涂層堿處理后拉伸性能差異的原因為：配方二涂層制備采用的為復(fù)配乳液，此時涂料體系中存在耐堿性優(yōu)異的丙烯酸酯乳液，乳液的特性使得涂層在堿處理后抗拉強度的下降幅度小于配方一涂層。而配方二、配方三、配方四涂層在堿處理后的性能差異原因在于：配方三涂層中添加的偶聯(lián)劑填料和聚合物乳液之間的互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)更牢固[16]，有機相與無機相的粘結(jié)性增強且在堿處理后這種增強效果仍存在，配方四涂層中消泡劑的添加使得涂層體系中氣泡減小減少，涂層內(nèi)部致密度提高，涂層結(jié)構(gòu)的改善使其抗侵蝕離子滲入的性能得到優(yōu)化，涂層性能受堿溶液的影響較小。

表2 不同配方涂層堿處理后拉伸性能保持率

3.1.3 吸水率

從物候期觀測結(jié)果分析，各類月季均能正常發(fā)芽、開花、結(jié)果，在未采取冬季防凍、旱的情況下，除冷香玫瑰外，其余各品種均不能正常越冬，在西寧地區(qū)引種栽培均需采取防凍、旱措施。

在堿處理后，對各配方涂層進行7天吸水率測試，結(jié)果如圖4所示。由圖可知，堿處理后，將涂層浸水處理，隨著浸水時間的延長，各配方涂層的吸水率逐漸升高并逐步趨于穩(wěn)定，可明顯看出，配方一涂層在堿處理后的吸水率最高，其次是配方二涂層，再次是配方三涂層，配方四涂層的吸水率最低，其在堿處理后的7天吸水率僅為4.32%，綜合涂層的吸水率測試結(jié)果和拉伸性能測試結(jié)果可知，采用復(fù)合乳液并添加適量的外加劑是改善涂層的耐堿性的最有效方法之一。

圖4 不同配方涂層堿處理后7天吸水率

3.2 浸水處理對聚合物水泥防水涂層的影響

3.2.1 表觀情況

對于不同配方涂層，在浸水處理7天后，涂層的表觀情況與無處理的涂層外觀分別如圖5、圖6。對比可知，水處理后涂層無明顯的損壞跡象，涂層表面局部有泛白的現(xiàn)象存在，這是由于水處理結(jié)束后，對涂層在干燥箱中進行冷卻干燥處理后留下的水漬。

圖5 水浸泡試樣

圖6 無處理試樣

3.2.2 拉伸性能

在浸水處理后，對于四種不同配方涂層進行拉伸性能測試，測得抗拉強度、斷裂伸長率變化結(jié)果如下。當(dāng)涂層浸水處理7天后，四種配方涂層的抗拉強度呈現(xiàn)出下降趨勢，涂層的抗拉強度值分別從1.25MPa、1.63MPa、2.28MPa、2.31MPa下降至0.77MPa、1.03MPa、1.46MPa、1.70MPa，造成涂層抗拉強度下降的原因可能是聚合物分子結(jié)構(gòu)中存在一定量的親水基團，在浸水處理過程中，由于親水基團的存在，涂層一定程度會吸水溶脹，導(dǎo)致聚合物分子間的氫鍵和其他次級鍵被破壞[17]，同時，長期浸水破壞了聚合物與水泥水化產(chǎn)物等無機材料之間的界面力，從而使得涂層的抗拉強度下降。

四種配方涂層在浸水處理后，涂層的斷裂伸長率呈現(xiàn)下降趨勢，涂層斷裂伸長率分別由254%、163%、111%、86%下降至191%、125%、93%、74%，但各配方涂層的斷裂伸長率均可滿足規(guī)范要求。導(dǎo)致涂層段伸長率下降的原因是浸水處理的潮濕環(huán)境使得涂層中水泥的水化更充分，聚合物網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的完整性被破壞，聚合物的高分子鏈的自由伸展程度降低，水泥水化產(chǎn)物與聚合物之間的相互作用被破壞，進而導(dǎo)致各配方涂層在浸水處理后的斷裂伸長率均減小。

表3 不同配方涂層浸水處理后拉伸性能保持率

3.2.3 吸水率

在四種配方涂層浸水處理7天后，再對涂層進行耐水性測試，測得涂層的7天吸水率結(jié)果如圖7所示?？梢悦黠@看出，四種配方涂層的7天吸水率均呈現(xiàn)遞增趨勢，在水處理后測得配方一、配方二、配方三涂層的7天吸水率分別為6.56%、6.33%、6.13%，而配方四涂層7天吸水率僅為5.19%。上述結(jié)果說明摻加適量的偶聯(lián)劑、消泡劑可以降低涂層的吸水率，提升涂層的耐水性。同時，可以注意到涂層經(jīng)過浸水處理后的7天吸水率均比無處理涂層的7天吸水率低，可能原因是吸水率測試采用的是浸泡法，而涂層經(jīng)浸水處理后，內(nèi)部已吸水大量水分，因而導(dǎo)致進行吸水率實驗時，吸水率下降。

圖7 不同配方涂層浸水處理后7天吸水率

3.3 熱老化處理對聚合物水泥防水涂層的影響

將涂層置于80℃(精度為±0.1℃)老化箱中進行熱老化處理，通過168小時的熱老化實驗，觀察涂層表觀變化，測量涂層的拉伸性能及吸水率，以判斷熱老化處理對聚合物水泥防水涂層的影響。

3.3.1 表觀情況

在熱老化處理7天后，得到四種不同配方涂層(如圖8所示)。由圖可知，熱老化對涂層外觀無明顯影響，涂層表面無縮孔、裂痕出現(xiàn)，對涂層質(zhì)量進行測定，計算得出涂層在熱老化前后的質(zhì)量損失率如表4所示。由表4可知，熱老化后各配方涂層均存在質(zhì)量損失，原因可能是高溫導(dǎo)致涂層內(nèi)部未反應(yīng)的小分子受熱揮發(fā)。

圖8 熱老化7天后涂層

配方標號一二三四質(zhì)量損失率(%)1.672.011.481.62

3.3.2 拉伸性能

各配方涂層在熱老化處理后，涂層的抗拉強度明顯增大，具體測得各配方涂層抗拉強度分別為2.47MPa、2.80MPa、3.25MPa、3.70MPa，遠大于熱老化前的各配方涂層抗拉強度。造成涂層抗拉強度增大的原因可能是，熱老化的高溫使得涂料在成膜過程中殘留的少量水分與可揮發(fā)性物質(zhì)從涂層中快速遷移出來[19]，涂層的致密性逐漸增強，符合前文涂層質(zhì)量損失的測試結(jié)果。同時，在對涂層進行熱老化處理時，環(huán)境中溫度的升高對涂層體系內(nèi)的水泥水化有促進作用，使得涂層中水泥水化程度被進一步加深，從而導(dǎo)致各配方涂層體系的剛性增強[20]，涂層的抗拉強度增大。

對于不同配方涂層熱老化處理后，涂層的斷裂伸長率測試結(jié)果如下：各配方涂層的斷裂伸長率均減小，具體涂層的斷裂伸長率測試值分別為138%、104%、78%、70%，均可滿足規(guī)范要求。由于熱老化處理時，高溫會使聚合物高分子鏈產(chǎn)生不同程度的斷裂，這種影響是不可逆的，同時，高溫使得聚合物鏈的旋轉(zhuǎn)自由度下降，因此，在熱處理后各配方涂層的柔韌性變差，斷裂伸長率下降。

對于不同配方涂層在熱老化后，涂層的拉伸性能保持率測試結(jié)果如表5所示。由表5可知，涂層在熱老化后抗拉強度保持率均大于100%，各配方涂層的抗拉強度保持率均滿足規(guī)范要求。其中，配方一制得涂層的抗拉強度保持率最高，斷裂伸長率保持率最低，原因可能是氯丁膠乳的耐熱性優(yōu)于丙烯酸酯乳液，丙烯酸酯乳液高溫易變黏失強還可得出，在涂層經(jīng)過熱老化處理后，四種配方涂層的斷裂伸長率保持率呈遞增趨勢，配方四涂層的斷裂伸長率保持率可達81.25%，可能原因是由于偶聯(lián)劑和消泡劑的結(jié)合使用，無機材料與有機聚合物之間的結(jié)合緊密，使得配方四涂層的內(nèi)部致密程度最高，涂層的無處理斷裂伸長率最低，且氯丁膠乳、丙烯酸酯乳液耐熱性好[21]，進而導(dǎo)致熱老化后涂層的柔韌性保持相對較佳。

表5 不同配方涂層熱老化處理后拉伸性能保持率

3.3.3 吸水率

涂層經(jīng)熱老化處理后，進行吸水率測試，具體測試結(jié)果如圖9所示。從圖中可得，熱老化后，隨著時間的延長，各配方涂層的吸水率呈現(xiàn)增大趨勢，在吸水率測試的第1～7天中，涂層浸水第3天到第4天，各配方涂層的吸水率增長變化顯著。各配方涂層的7天吸水率測試的具體結(jié)果分別為10.34%、9.86%、9.13%、9.07%，涂層的吸水率明顯高于水處理、堿處理后的吸水率測試值，可知熱老化處理對涂層的吸水率具有極大的影響，在制備涂層過程中，通過配方調(diào)整和添加外加劑可顯著降低涂層熱老化后的吸水率，增強涂層耐熱老化的性能。

圖9 不同配方涂層熱老化處理后7天吸水率

3.4 紫外老化處理對聚合物水泥防水涂層的影響

將涂層置于循環(huán)周期為12小時，其中60℃下持續(xù)光照8小時，后在50℃的冷凝溫度下持續(xù)4小時的紫外老化箱中，持續(xù)時間為168小時。在實驗期結(jié)束后，通過觀察涂層的表觀變化，測量涂層的拉伸性能及吸水率，以判斷紫外老化處理對聚合物水泥防水涂層的影響。

3.4.1 表觀情況

在紫外老化處理7天后，四種不同配方涂層如圖10所示。由圖10可知，涂層表面無孔洞、裂紋出現(xiàn)，紫外老化對涂層的外觀無明顯影響，需進一步對涂層的力學(xué)性能進行測定以判斷紫外老化對涂層的性能影響。

圖10 紫外老化7天后涂層

3.4.2 拉伸性能

在紫外老化處理后，對四種不同配方涂層進行拉伸性能測試，各配方涂層的抗拉強度顯著增強，抗拉強度值分別為2.53MPa、2.88MPa、3.45MPa、3.75MPa，均遠大于紫外老化處理前的抗拉強度值。造成涂層抗拉強度增大的原因是，在紫外老化處理過程中，光照、冷凝及噴淋的循環(huán)進行，涂層加速老化，同時，涂層中未反應(yīng)的小分子被噴淋的純凈蒸餾水沖掉，紫外老化循環(huán)結(jié)束后，涂層只剩余固化完全的結(jié)構(gòu)[19]，故涂層的抗拉強度增大。

經(jīng)過紫外老化處理后，各配方涂層的斷裂伸長率測試結(jié)果：斷裂伸長率均下降，原因在于紫外老化過程中，產(chǎn)生光氧反應(yīng)、水泥的二次水化反應(yīng)和交聯(lián)固化反應(yīng)[22]，聚合物分子中的C-C鍵和C=C鍵斷裂[23]，聚合物膜的完整性被破壞，導(dǎo)致涂層體系的柔性減弱。各配方涂層的斷裂伸長率測試結(jié)果分別為133%、99%、71%、67%，雖遠小于無處理涂層的斷裂伸長率，但均可滿足規(guī)范要求。

根據(jù)各配方涂層紫外老化處理后，涂層的抗拉強度、斷裂伸長率測試結(jié)果，計算可得涂層紫外老化后的拉伸性能保持率，具體如表6所示。由表6可知，經(jīng)歷紫外老化后，涂層的抗拉強度保持率均大于150%，涂層的抗拉強度顯著增大，配方一涂層的斷裂伸長率保持率最低僅為52.36%，配方四涂層的斷裂伸長率保持率最高可達77.91%。造成涂層紫外老化處理前后，配方一、配方二涂層拉伸性能差異的最主要原因為：氯丁膠乳是以氯丁二烯聚合而成的，氯丁二烯分子為線性結(jié)構(gòu)且分子中含有C=C不飽和鍵[24]，而乳液復(fù)配引入涂料體系的丙烯酸酯乳液分子中沒有C=C不飽和鍵，分子相對更穩(wěn)定，使其在紫外老化過程中不易因斷裂降解造成材料老化[25]，從而使得涂層具有較好的抗紫外老化性能。而配方三、配方四涂層性能存在差異的原因可能與涂層體系內(nèi)部的致密度相關(guān)，偶聯(lián)劑、消泡劑的添加均不同程度使涂層內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加密實，因而性能更優(yōu)。

表6 不同配方涂層紫外老化處理后拉伸性能保持率

3.4.3 吸水率

紫外老化處理后，對不同配方涂層的7天吸水率進行測試，結(jié)果如圖11所示。由圖11可知，紫外老化處理對配方一、配方二的吸水率影響更大，而配方三、配方四涂層的吸水率影響相對較小，涂層7天吸水率測試結(jié)果具體值分別為9.65%、9.24%、7.96%、7.85%。造成配方涂層紫外老化后的吸水率差異的原因可能是丙烯酸酯聚合物僅對短波紫外線有較低的吸收，老化后能夠保持較好的穩(wěn)定性[26]，同時，偶聯(lián)劑的提高了聚合物乳液與無機材料水泥、砂的親和性[27]，消泡劑的添加使涂層體系中氣泡減少，涂層的內(nèi)部更密實，從而使得涂層的耐紫外老化性能更佳，涂層的吸水率小于無外加劑制得涂層。

圖11 不同配方涂層紫外老化處理后7天吸水率

4 結(jié)論

4.1 聚合物水泥防水涂層經(jīng)過浸水處理、堿處理后，各配方涂層的抗拉強度和斷裂伸長率均呈現(xiàn)出下降趨勢，且添加外加劑的涂層7天吸水率均小于無外加劑涂層。

4.2 聚合物水泥防水涂層經(jīng)過熱老化處理、紫外老化處理后，各配方涂層的抗拉強度均增大，斷裂伸長率均減小，且添加外加劑的涂層7天吸水率均小于無外加劑涂層。

4.3 浸水處理、堿處理、熱老化處理、紫外老化處理中，紫外老化處理對涂層的拉伸性能影響最大，浸水處理、堿處理比熱老化、紫外老化對涂層的7天吸水率影響更小。

4.4 當(dāng)制備涂料聚灰比為0.6，氯丁膠乳/丙烯酸酯乳液為90/10，偶聯(lián)劑摻量1.5%，消泡劑摻量0.3%時，涂層在浸水處理、堿處理、熱老化處理、紫外老化處理后，涂層的拉伸性能均符合GB/T 23445-2009《聚合物水泥防水涂料》規(guī)范中Ⅱ涂料拉伸性能的要求，涂層的耐久性優(yōu)異。