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    勁性復(fù)合樁在軟土地基中的應(yīng)用分析

    2022-10-30 11:32:42林江鎮(zhèn)
    福建交通科技 2022年7期
    關(guān)鍵詞:勁性管樁灌注樁

    ■林江鎮(zhèn)

    (漳州市古雷交通發(fā)展有限公司,漳州 363216)

    勁性復(fù)合樁是由散粒樁、柔性樁和剛性樁中的2 種或3 種復(fù)合而成的新樁型。 較為常見(jiàn)的是在濕噴水泥樁(外芯)未硬凝時(shí),在其中打入預(yù)制樁(內(nèi)芯)或先施打預(yù)制樁,后在樁周進(jìn)行注漿,形成豎向勁性復(fù)合樁。 預(yù)制樁的打入不僅可以提高水泥土體的剛度和強(qiáng)度,對(duì)樁周土體還具有擠密作用,而水泥土體可為預(yù)制樁提供側(cè)摩阻力,進(jìn)一步提高單樁承載力,形成強(qiáng)度較高的復(fù)合樁。 豎向勁性復(fù)合樁目前主要應(yīng)用于我國(guó)上海、江陰地區(qū),用于處理沿海軟基土層。 其中,豎向勁性復(fù)合樁MC 樁沉降量小,同體積具有更高承載力。 通過(guò)國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)預(yù)制豎向勁性體在軟土地基中的應(yīng)用試驗(yàn)可知:增加豎向勁性體的樁基長(zhǎng)度或橫截面面積時(shí),豎向勁性體的極限承載力也會(huì)增加[1];長(zhǎng)徑比對(duì)豎向勁性體的極限承載力和沉降量影響突出[2];圍箍材料可提高勁性水泥組合樁承載力的作用[3];勁性水泥攪拌樁中豎向力主要由芯樁承擔(dān),水泥土承擔(dān)的豎向力可忽略不計(jì)[4]。 綜上所述,本文通過(guò)靜載試驗(yàn)對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁、水泥土鉆孔灌注樁及豎向勁性復(fù)合樁這3 種軟土地基處理方案的受力性能進(jìn)行分析比較,以選擇最適合在軟土地基中的施工方案。

    1 工程概況

    漳州沿海大通道(濱海一級(jí)疏港公路)漳浦段位于福建省漳州市,是福建沿海大通道的重要組成部分,全長(zhǎng)共75.71 km。 其中第LJ-11 合同段位于漳州市漳浦縣古雷鎮(zhèn),起于古雷港經(jīng)濟(jì)開(kāi)發(fā)區(qū)規(guī)劃西側(cè)邊界,終于本項(xiàng)目路線終點(diǎn)(沙溪鎮(zhèn)),起訖樁號(hào)為K106+328~K108+700, 長(zhǎng)2.37 km, 跨越烏橋港。 公路等級(jí)為一級(jí)公路,設(shè)計(jì)速度80 km/h,路基寬度為32 m。

    據(jù)本項(xiàng)目地質(zhì)勘察得知,第LJ-11 合同段道路沿線為沖海積小平原,下部土層中有厚度不均的淤泥和淤泥質(zhì)土,為本項(xiàng)目的主要不良工程地質(zhì)軟弱層。 本項(xiàng)目自上而下土層分布情況如圖1 所示:(1)素填土層厚0.3~0.5 m;(2)淤泥厚4.7~6.6 m;(3)亞粘土厚1.1~1.4 m;(4)淤泥質(zhì)土厚2.6~3.2 m;(5)砂土厚0.9~1.6 m;(6)卵石厚1.2~1.5 m;(7)全風(fēng)化花崗巖厚0.8~1.0 m;(8)中風(fēng)化花崗巖(持力層)。 軟土工程地質(zhì)性能差,屬軟土地基,一般不宜作為公路路基直接持力層,因此需進(jìn)行軟土地基加固處理。 軟土地基處理方案考慮采用復(fù)合地基處理,處理方法有預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁加固、 水泥土鉆孔灌注樁加固和勁性復(fù)合樁加固,應(yīng)根據(jù)受力性能、經(jīng)濟(jì)性和施工質(zhì)量比較,選擇最優(yōu)加固樁型。

    圖1 項(xiàng)目地質(zhì)分布示意圖

    2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    2.1 試驗(yàn)方案

    為分析預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁、水泥土鉆孔灌注樁、勁性復(fù)合樁這3 種不同樁基加固型式在地基處理中的受力情況,采取試驗(yàn)方法進(jìn)行分析。

    2.1.1 試驗(yàn)構(gòu)件設(shè)計(jì)

    本次加固樁型對(duì)比試驗(yàn)對(duì)3 種不同樁型各設(shè)計(jì)2 根試件進(jìn)行靜載試驗(yàn)。 混凝土預(yù)制管樁直徑為600 mm,編號(hào)為Z1、Z2;水泥土鉆孔灌注樁成孔直徑為800 mm,編號(hào)為Z3、Z4;勁性復(fù)合樁樁芯采用直徑600 mm 預(yù)制管樁,成孔直徑為800 mm,編號(hào)為Z5、Z6。 以上試驗(yàn)樁樁底均位于中分化巖層。 試件具體參數(shù)如表1 所示。

    表1 不同樁型施工方案的加固樁基試驗(yàn)參數(shù)

    2.1.2 試驗(yàn)構(gòu)件制作

    利用壓樁機(jī)對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁進(jìn)行靜壓成樁, 具體施工流程為: 壓樁機(jī)就位→吊裝喂樁→樁身對(duì)中調(diào)直→壓樁→終止壓樁→切割樁頭。沉樁過(guò)程應(yīng)注意控制樁身豎直度, 避免樁身傾斜,平穩(wěn)沉樁至設(shè)計(jì)標(biāo)高。 鉆孔灌注樁利用旋挖鉆引孔,具體施工工藝流程為:護(hù)筒埋設(shè)及泥漿制作→鉆機(jī)就位→成孔→停鉆→清孔→灌注水泥土。 鉆孔過(guò)程應(yīng)注意避免塌孔, 水泥土灌注后應(yīng)及時(shí)養(yǎng)護(hù)。豎向勁性復(fù)合樁利用旋挖鉆成孔與靜壓機(jī)沉樁共同結(jié)合成樁,應(yīng)在外芯水泥土凝固之前及時(shí)將內(nèi)芯樁植入。

    2.1.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集

    由于樁基加固土體主要增強(qiáng)地基強(qiáng)度與剛度,即承載力與沉降,因此需對(duì)加固試驗(yàn)樁采集的數(shù)據(jù)包括:承載力、單樁總沉降量、每毫米沉降量對(duì)應(yīng)的每平方米樁身材料可承受荷載值。

    2.2 試驗(yàn)加載

    試驗(yàn)采用配重塊進(jìn)行分級(jí)加載,加載方式如圖2所示。 第一級(jí)加載荷載為800 kN,此后每級(jí)遞增400 kN。每級(jí)荷載施加后,需進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,每級(jí)荷載一施加便開(kāi)始第一次采集,此后每隔15 min 進(jìn)行1 次數(shù)據(jù)采集。 當(dāng)沉降趨于穩(wěn)定時(shí),再進(jìn)行下一級(jí)加載。

    圖2 試驗(yàn)加載示意圖

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 承載力與沉降對(duì)比

    根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁最大豎向荷載加載量為4000 kN, 水泥土鉆孔灌注樁的最大豎向荷載加載量為3900 kN, 豎向勁性復(fù)合樁最大豎向荷載加載量為8000 kN,3 組靜載試驗(yàn)的加載量與沉降量關(guān)系如圖3 所示。 可以看出,在相同荷載作用下,豎向勁性復(fù)合樁的沉降量小于預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁和水泥土鉆孔灌注樁,說(shuō)明豎向復(fù)合樁的控制沉降量性能相對(duì)兩者更好。

    圖3 3 組靜載試驗(yàn)的加載量與沉降量關(guān)系

    3 組靜載試驗(yàn)結(jié)果如表2 所示??梢钥闯?,豎向勁性復(fù)合樁所承受的最大荷載約為預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和水泥土鉆孔灌注樁的2 倍;豎向勁性復(fù)合樁每毫米沉降量對(duì)應(yīng)的每平方米樁身材料可承受荷載值分別是另外2 種樁型的3.19 倍和2.03 倍。

    表2 不同樁型施工方案的靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    綜上所述,通過(guò)預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁與水泥土樁復(fù)合形成的豎向勁性復(fù)合樁,提高了樁基豎向承載能力并且很好地保持了沉降量少的優(yōu)點(diǎn),較好地綜合了預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和水泥土鉆孔灌注樁的承載力和沉降控制性能。

    4 經(jīng)濟(jì)性與施工質(zhì)量對(duì)比

    4.1 經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

    在方案比選中,除了考慮構(gòu)件性能,還需要考慮經(jīng)濟(jì)效益。 在漳州沿海大通道第LJ-11 標(biāo)段中,填土高度4.7 m, 處理長(zhǎng)度50 m, 處理路基寬度42.5 m, 采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁處理地基時(shí), 樁長(zhǎng)12 m,間距按2.2 m 正方形布置,共布置525 根;采用水泥土鉆孔灌注樁處理地基時(shí),樁長(zhǎng)16 m,間距按照1.5 m 正方形布置,共布置1066 根;采用豎向勁性復(fù)合樁處理地基時(shí),樁長(zhǎng)12 m,間距按3 m 正方形布置,共布置300 根,總樁長(zhǎng)3600 m。從施工方的競(jìng)標(biāo)報(bào)價(jià)中,對(duì)比3 種樁體的經(jīng)濟(jì)性,如表3 所示。 可以看出,水泥土鉆孔灌注樁的單樁造價(jià)與成樁總造價(jià)均為最高,為較不經(jīng)濟(jì)樁型;豎向勁性復(fù)合樁的單樁造價(jià)較預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁高68%,但其布置間距大,所需根數(shù)少,成樁總造價(jià)較預(yù)應(yīng)力混凝土管樁低約4%。 因此豎向勁性復(fù)合樁具有較好的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì),可節(jié)省造價(jià)。

    表3 不同樁型施工方案的經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

    4.2 施工質(zhì)量對(duì)比

    根據(jù)土層土體分布情況可知,因存在密實(shí)性砂層, 采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁將產(chǎn)生較大的擠土效應(yīng),對(duì)周?chē)h(huán)境影響大,且容易出現(xiàn)樁身傾斜以及因未能打入硬質(zhì)巖而導(dǎo)致承載力不足,造成材料上的浪費(fèi);水泥土鉆孔灌注樁因需現(xiàn)場(chǎng)施工,在成孔過(guò)程中常出現(xiàn)鉆孔偏差、塌孔、縮孔以及樁身夾泥等現(xiàn)象,成樁質(zhì)量不易掌握;勁性復(fù)合樁是采用水泥攪拌樁(外芯)包裹預(yù)應(yīng)力混凝土管樁(內(nèi)芯)的結(jié)構(gòu)形式, 外包的水泥攪拌樁可提供樁身摩阻力,且可保證預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的樁身保持豎直不傾斜,樁身摩阻力及豎直的樁身可更充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的承載力,施工質(zhì)量可控。

    綜上分析可知,豎向勁性復(fù)合樁的承載性能和控制沉降量性能優(yōu)于水泥土鉆孔灌注樁與預(yù)應(yīng)力混凝土管樁,且在豎向勁性復(fù)合樁與預(yù)應(yīng)力混凝土管樁造價(jià)相差不多的情況下,豎向勁性復(fù)合樁的受力性能優(yōu)于預(yù)應(yīng)力混凝土管樁且施工質(zhì)量可控,更能適應(yīng)不同的地層,綜合來(lái)看是一種高性價(jià)比的樁型。

    5 結(jié)論

    針對(duì)漳州沿海大通道第LJ-11 標(biāo)段中存在的軟土地基,通過(guò)對(duì)比預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制管樁、水泥土鉆孔灌注樁及豎向勁性復(fù)合樁這3 種軟土地基處理方案的豎向承載力、經(jīng)濟(jì)性和施工質(zhì)量,得到以下結(jié)論:(1)豎向勁性復(fù)合樁的豎向承載力以及在相同荷載作用下沉降控制量性能更好;(2)豎向勁性復(fù)合樁單樁造價(jià)高但所需根數(shù)少,成樁總造價(jià)低,具有較好的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì),可節(jié)省造價(jià);(3)豎向勁性復(fù)合樁因其外包水泥攪拌樁(外芯)可提供樁身摩阻力,可保證預(yù)應(yīng)力混凝土管樁(內(nèi)芯)的樁身保持豎直不傾斜,施工質(zhì)量可控,更能適應(yīng)不同的地層。 目前本工程項(xiàng)目已完工,根據(jù)完工驗(yàn)收?qǐng)?bào)告可知,路面線形平順,無(wú)塌陷等缺陷病害。 因此利用豎向勁性復(fù)合樁對(duì)漳州沿海大通道第LJ-11 標(biāo)段軟土地基加固取得了良好成效。

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