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    排水管道CIPP法修復(fù)內(nèi)襯結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析

    2022-10-28 03:08:14
    鐵道建筑技術(shù) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:襯管內(nèi)襯排水管道

    李 明

    (中鐵十八局集團建筑安裝工程有限公司 天津 300308)

    1 引言

    伴隨我國城市發(fā)展的集約化、低碳化等趨勢,城市對地下排水管網(wǎng)運行性能要求越來越高,而鋪設(shè)年代久遠的排水管道由于其特殊的負荷情況和工作環(huán)境,常出現(xiàn)結(jié)構(gòu)性缺陷和非結(jié)構(gòu)性缺陷[1]。用傳統(tǒng)的明挖法進行施工修復(fù),不僅會破壞道路,影響交通,而且代價巨大,因此非開挖管道修復(fù)技術(shù)應(yīng)運而生[2-3]。原位固化法(CIPP)[4]作為非開挖管道修復(fù)的一種,由于其施工無需開挖路面,基本不影響交通,不擾民,施工速度快、效率高,可以有針對性地對原管道進行修復(fù),減少資金的投入,用于非開挖管道修復(fù)能取得良好效果[5-7],目前已經(jīng)在城鎮(zhèn)給排水管道上得到了較為廣泛的應(yīng)用[8-12]。

    雖然CIPP技術(shù)已經(jīng)在國內(nèi)外的城市管網(wǎng)修復(fù)工程中得到較廣泛應(yīng)用,但CIPP技術(shù)的材料和工藝不斷發(fā)展和進步,若采用早期設(shè)計理論,會造成材料的浪費,直接導(dǎo)致工程造價過高等問題,并不適用于現(xiàn)在CIPP工程[13],

    本文以福州市南臺路排水管道非開挖修復(fù)工程為研究對象,重點研究采用CIPP修復(fù)后復(fù)合結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形情況以及內(nèi)襯材料的材料特性和內(nèi)襯幾何因素對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響,為今后CIPP內(nèi)襯設(shè)計提供理論參考。

    2 工程概況

    依托工程為福州市城區(qū)排水管網(wǎng)改擴建工程,該工程占地約81.3 km2,需要修復(fù)、改造的各類型排水管網(wǎng)達480 km,屬于目前國內(nèi)最大的非開挖管道修復(fù)工程。待修復(fù)管道位于福州市南臺路W3000015331~W3000015486檢查井之間,為PVC管道,管徑為DN300,輸送介質(zhì)為污水。管道內(nèi)發(fā)生多處破裂、錯口、滲漏等缺陷,如圖1所示。管段存在重大缺陷,結(jié)構(gòu)已經(jīng)發(fā)生破壞,應(yīng)立即修復(fù)。

    3 CIPP內(nèi)襯管壁厚設(shè)計

    參照 CJJ/T 210—2014[4]和 ASTMF 1216[14]標準,本項目待修復(fù)管道屬于半結(jié)構(gòu)性破壞,設(shè)計時只需考慮靜水壓力[15]。將管道尺寸系數(shù)(DR)取代原有的平均直徑,可得式(1):

    式中:Pcr為管道屈曲強度;SDR為管道標準尺寸比;D0為原有管道平均外徑(m);t為內(nèi)襯管設(shè)計壁厚(m)。

    橢圓度修正系數(shù)C:

    式中:q為管道的形狀變形百分值;D為原有舊管道內(nèi)徑(m);Dmin為原有舊管道的最小內(nèi)徑(m);Dmax為原有舊管道的最大內(nèi)徑(m)。由(1)式和(2)式可以推導(dǎo)出內(nèi)襯管壁厚:

    只考慮靜水壓力,作用在內(nèi)襯管上的靜水壓力可用式(6)進行計算:

    式中:C為橢圓度折減系數(shù);K為原有管道對內(nèi)襯管道的支撐系數(shù);N為管道截面環(huán)向穩(wěn)定性抗力系數(shù);EL為內(nèi)襯管道的長期彈性模量;ν為泊松比,通常情況下取0.3;PW為作用在內(nèi)襯管上的靜水壓力(MPa);HW為管頂上部地下水位高度(m);γW為水的重度,一般取9.81 kN/m3。

    本工程各參數(shù)取值:K=7,ν=0.3,N=2.0,D0=0.3 m,EL=6 000 MPa,HW=3.56 m。

    代入式(6)得PW=0.35 MPa,q=2%(由于D、Dmax、Dmin不詳,《非開挖管道修復(fù)更新技術(shù)》[16]指出:如果要修復(fù)的管道沒有或者無法進行橢圓度測量,通常取橢圓度為2%進行計算),計算得到C=0.84,將上述數(shù)據(jù)代入式(5)可得內(nèi)襯管壁厚t=2.86 mm。因此,選用壁厚為3 mm的內(nèi)襯材料。

    4 數(shù)值模擬

    本節(jié)采用有限元方法(FEM)對管道-內(nèi)襯復(fù)合結(jié)構(gòu)進行數(shù)值模擬,并給出相應(yīng)求解步驟。借助ABAQUS有限元軟件,可輕松處理結(jié)構(gòu)非線性問題,從而將重點放在管道內(nèi)襯結(jié)構(gòu)屈曲和承載性能等相關(guān)問題的模擬上。

    4.1 模型設(shè)計

    (1)模型參數(shù)定義

    內(nèi)襯在安裝過程中,受原有管道和施工工藝的影響,可能會出現(xiàn)各種幾何缺陷,如內(nèi)襯和原有管道之間的環(huán)狀間隙、內(nèi)襯局部的褶皺、原有管道截面橢圓化造成的內(nèi)襯橢圓度、內(nèi)襯的厚度不均勻等[18-21]。這些缺陷會極大地影響內(nèi)襯的屈曲性能,在工程設(shè)計中應(yīng)予以考慮。內(nèi)襯管系統(tǒng)的幾何構(gòu)型可以通過三種參數(shù)來表征:襯管尺寸比SDR、襯管與襯管之間的環(huán)形間距或間隙、橢圓度。

    對于模型中材料屬性參數(shù)的設(shè)定,由于既有管道僅作為邊界條件為內(nèi)襯管提供約束,因此,模型中既有管道選擇素混凝土管道,內(nèi)襯管選擇環(huán)氧樹脂材料,內(nèi)置玻璃纖維。

    (2)襯管和既有管道缺陷設(shè)置

    主管道橢圓度是需要考慮的主要影響因素。在目前的研究中,一般假定襯管的橢圓度與其主管的橢圓度相同,即:

    另外,這些局部缺陷也應(yīng)該與定義缺陷范圍的角度φ有關(guān),如圖2所示。

    4.2 復(fù)合結(jié)構(gòu)相互作用與荷載設(shè)置

    內(nèi)襯管與既有管道的貼合程度通過設(shè)置相互作用的接觸范圍來模擬。在Ⅱ區(qū)內(nèi),假定內(nèi)襯管與既有管道緊密貼合,二者同步協(xié)調(diào)變形,因此,在Ⅱ區(qū)內(nèi)將內(nèi)襯管與既有管道設(shè)定為綁定約束。如圖2所示,Ⅰ區(qū)內(nèi)襯管與既有管道未貼合在一起,內(nèi)襯管與既有管道之間的接觸設(shè)置為硬接觸。

    本模型中既有管道與內(nèi)襯管所受的靜水壓力,通過設(shè)置沿既有管道外壁均勻分布的荷載進行模擬,同時設(shè)置重力以模擬自然條件下初始缺陷的形成。

    4.3 結(jié)果分析

    施加荷載后,內(nèi)襯管的變形如圖3所示。圖3中,最大應(yīng)力出現(xiàn)在自由區(qū)域的中部和邊緣部位。與無約束的單獨襯管相比,受約束環(huán)承受的壓力要大得多,屈曲變形也相對嚴重得多。塑性屈服極限首先出現(xiàn)在自由區(qū)域中部的內(nèi)纖維部位,之后外部纖維達到壓縮塑性屈服極限,最終邊緣點處的內(nèi)外纖維也逐漸達到塑性屈服狀態(tài)。當塑性鉸在中部和邊緣部位出現(xiàn)后,內(nèi)襯斷裂、坍塌,在不考慮材料失效的情況下,預(yù)計臨界壓力將顯著升高,達到4.36 MPa。

    (1)SDR值對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響

    為了研究SDR值對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響,設(shè)置6組數(shù)值進行模擬,SDR值分別取50、100、200、300、400、500,研究不同 SDR 值下內(nèi)襯管臨界屈曲強度的變化情況,結(jié)果如圖4所示。從圖4中可看出,隨著SDR值的增加,內(nèi)襯管的臨界屈曲強度不斷降低,當SDR值大于100時,內(nèi)襯管的臨界屈曲強度小于1 MPa。因此,在設(shè)計時,內(nèi)襯管的SDR值不應(yīng)過大。

    (2)邊界條件對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響

    如圖5所示,對于固定SDR值(SDR=100)的襯管,極限壓力隨φ(界面脫離范圍)的增加而下降。受約束襯管的抗屈曲性能通過與既有管道相互作用而得到顯著提高,無論哪種因素使襯管與既有管道之間的理想接觸發(fā)生退化,就有可能導(dǎo)致襯管的增強作用降低,從而降低襯管的屈曲壓力。

    (3)彈性模量對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響

    內(nèi)襯管材的彈性模量是影響內(nèi)襯臨界屈曲壓力的重要影響因素之一。由圖6可知,隨內(nèi)襯材料彈性模量增加,屈曲強度也成比例增加。

    (4)橢圓度對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響

    內(nèi)襯管橢圓度對內(nèi)襯管屈曲強度的影響模擬結(jié)果如圖7所示。隨著管道橢圓度增加,內(nèi)襯管的屈曲強度逐漸降低。

    5 修復(fù)效果評價

    5.1 運行狀態(tài)評估

    施工完成后,利用管道機器人對修復(fù)后的管道外觀進行檢測。依據(jù)ASTM F1216相關(guān)規(guī)定,內(nèi)襯管外觀檢測應(yīng)滿足以下要求:內(nèi)襯管表面應(yīng)光潔、平整,無局部劃傷、裂紋、磨損、氣泡、褶皺等影響管道結(jié)構(gòu)和使用功能的損傷和缺陷;內(nèi)襯應(yīng)緊貼舊管道,不應(yīng)有可見地下水滲漏。修復(fù)效果見圖8。檢測資料顯示,修復(fù)后管道內(nèi)壁光滑,無裂紋、褶皺等現(xiàn)象,極大減小了管道內(nèi)壁對水流的摩擦作用,保證足夠的過水能力且修復(fù)材料為樹脂,可有效提高管道的抗?jié)B性。

    5.2 力學性能測試

    ASTM相關(guān)標準和CJJ/T 210—2014規(guī)定,能夠用于管道修復(fù)的內(nèi)襯管應(yīng)滿足表1中的力學性能要求。

    (1)縱向拉伸試驗

    本試驗共選取5個樣品,樣品寬度為25 mm,長度為300 mm,試驗機加載速度為5 mm/min,結(jié)果見表2。

    表2 縱向拉伸試驗結(jié)果

    由表2可知,本工程所用內(nèi)襯材料的縱向拉伸強度平均值為117 MPa,遠大于測試標準62 MPa,符合設(shè)計要求。

    (2)三點彎曲試驗和短期彎曲模量試驗

    本試驗共選取5個樣品,樣品寬度為50 mm,長度為60 mm,支撐點跨度為48.8 mm,支撐點直徑為4 mm。試驗機從管道外壁施加力,加載速度為10 mm/min,結(jié)果見表3。

    表3 三點彎曲試驗和短期彈性模量試驗結(jié)果

    由表3可知,本工程所選用的內(nèi)襯材料短期彎曲模量平均值為28 045 MPa,首次斷裂彎曲強度為687 MPa,均遠大于測試標準,符合設(shè)計要求。

    綜上所述,本工程所選用的光固化內(nèi)襯材料力學性能較好,其各項指標均遠大于設(shè)計標準要求,可以用于管道修復(fù)。

    6 結(jié)論

    本文以福州市城區(qū)排水管網(wǎng)改擴建工程(連坂片區(qū))南臺路W3000015331~W3000015486檢查井之間排水管道修復(fù)為研究對象,采用有限元軟件模擬典型管道-內(nèi)襯結(jié)構(gòu),揭示了外壓作用下受約束CIPP內(nèi)襯的基本結(jié)構(gòu)行為,準確預(yù)測極限屈曲壓力,確定了SDR值、界面貼合程度、內(nèi)襯材料彈性模量和橢圓度對內(nèi)襯管臨界屈曲強度的影響,為排水管道光固化CIPP法內(nèi)襯壁厚設(shè)計提供數(shù)據(jù)支撐。主要結(jié)論包括:

    (1)通過有限元模擬,揭示了外壓作用下受約束CIPP內(nèi)襯的基本結(jié)構(gòu)行為:內(nèi)襯管的臨界屈曲強度隨SDR值的增大不斷降低;對于固定SDR值(SDR=100)的襯管,臨界屈曲強度隨φ(界面脫離范圍)的增加而下降、隨內(nèi)襯材料彈性模量的增加而增加、隨橢圓度的增加而遞減。

    (2)采用CIPP法修復(fù)排水管道時,不會降低管道的過流能力,修復(fù)后管道內(nèi)壁表面光滑、無裂紋,證明內(nèi)襯材料的各項力學性能均滿足相關(guān)規(guī)范的要求。

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