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    基于相似理論和特性方程擬合的輸氣管道壓縮機(jī)能耗分析

    2022-10-27 05:12:34謝辰馬亞欣蔣娟朱潔馮云龍梁昌晶
    石油石化節(jié)能 2022年10期
    關(guān)鍵詞:軸功率入口壓縮機(jī)

    謝辰馬亞欣蔣娟朱潔馮云龍梁昌晶

    (1.國家管網(wǎng)集團(tuán)北方管道有限責(zé)任公司;2.中國市政工程西北設(shè)計(jì)研究院有限公司;3.中國石油華北油田公司工程技術(shù)研究院;4.國家石油天然氣管網(wǎng)集團(tuán)有限公司建設(shè)項(xiàng)目管理分公司;5.中國石油華北油田公司質(zhì)量安全環(huán)保監(jiān)督中心)

    我國天然氣的產(chǎn)地集中在西部,而需求中心集中在中東部地區(qū),因此一系列大規(guī)模的長(zhǎng)距離輸氣管道應(yīng)運(yùn)而生[1]。天然氣在管道中的流動(dòng)受摩阻影響,隨輸送距離的增加壓力不斷下降,因此僅靠地層壓力進(jìn)行長(zhǎng)距離輸送天然氣是不現(xiàn)實(shí)的。壓縮機(jī)作為流體增壓的主要部件,其能耗占輸氣管道總能耗的70%~80%[2]。張軒等[3]通過回歸分析法確定了壓縮機(jī)的性能模型,并根據(jù)三年能耗情況進(jìn)行了優(yōu)化;楊毅等[4]采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃和黃金分割法對(duì)環(huán)狀天然氣管網(wǎng)能耗情況進(jìn)行了優(yōu)化;皮禮仕等[5]動(dòng)態(tài)規(guī)劃算法對(duì)輸氣管道運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化。以上優(yōu)化過程中均涉及到壓縮機(jī)性能曲線,一般由廠家在出廠前進(jìn)行性能測(cè)試,提供離散特性點(diǎn),構(gòu)成多變能頭-流量、多變效率-流量、壓比-流量和軸功率-流量曲線,但該組曲線無法反應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)壓縮機(jī)的實(shí)際工況,運(yùn)行人員無法通過出廠特性曲線直觀的對(duì)壓縮機(jī)進(jìn)行性能調(diào)節(jié)和控制[6-7]。因此,為降低輸氣管道壓縮機(jī)能耗,有必要研究壓縮機(jī)各參數(shù)間的關(guān)聯(lián)式,求解符合壓縮機(jī)實(shí)際工作狀態(tài)的特性曲線,并制定離心式壓縮機(jī)運(yùn)行優(yōu)化措施。

    1 能耗計(jì)算

    首先,對(duì)廠家提供的特性曲線進(jìn)行數(shù)字化處理,根據(jù)實(shí)際工況計(jì)算氣體物性參數(shù),并收集現(xiàn)場(chǎng)流量數(shù)據(jù),隨后利用相似換算將設(shè)計(jì)工況參數(shù)換算為實(shí)際工況參數(shù),通過曲線擬合擴(kuò)大特性曲線使用范圍,最終進(jìn)行能耗計(jì)算,能耗計(jì)算流程見圖1。

    1.1 氣體物性參數(shù)計(jì)算

    在壓縮機(jī)性能求解的過程中,需計(jì)算天然氣密度、壓縮因子、絕熱指數(shù)、焓值、熵值等參數(shù)。Starling在關(guān)聯(lián)了大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,對(duì)BWR方程進(jìn)行了改進(jìn),提出了包含11個(gè)參數(shù)的BWRS方程,該方程應(yīng)用范圍較大[8],公式如下:

    式中:ρ為密度,kmol/m3;F(ρ)為ρ的多項(xiàng)式;R為摩爾氣體常數(shù),8.314 J/(mol·K);T為氣體溫度,K;p為 氣 體 壓 力,kPa;A0、B0、C0、D0、E0、a、b、c、d、e、γ為待定參數(shù)。

    采用正割法計(jì)算密度,公式如下:

    式中:k代表迭代次數(shù);ρk+1為第k+1次迭代后的密度結(jié)果。

    按照理想氣體考慮設(shè)置密度初值為0,迭代第一次時(shí)為p/RT,迭代計(jì)算至(σ為設(shè)定誤差σ=10-3)時(shí)結(jié)束,密度計(jì)算完成后利用公式p=ρRTZ計(jì)算天然氣壓縮因子,再計(jì)算其余物性參數(shù)。

    為驗(yàn)證BWRS方程的準(zhǔn)確性,根據(jù)某GE型離心式壓縮機(jī)不同設(shè)計(jì)工況下的組分計(jì)算氣體物性參數(shù),物性參數(shù)計(jì)算結(jié)果與出廠數(shù)據(jù)對(duì)比見圖2。不同工況條件下,入口壓縮因子和絕熱指數(shù)的平均相對(duì)誤差分別為0.15%、0.36%,出口壓縮因子和絕熱指數(shù)的平均相對(duì)誤差分別為0.28%、0.31%,誤差較小,說明BWRS狀態(tài)方程的適用性較好。

    圖2 物性參數(shù)計(jì)算結(jié)果與出廠數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.2 Comparison between calculated results of physical property parameters and factory data

    此外,對(duì)比BWRS、PR、SRK、RK等狀態(tài)方程的計(jì)算結(jié)果,不同狀態(tài)方程的平均相對(duì)誤差分析見表1。其中,BWRS方程的平均相對(duì)誤差最小,可在高壓、低溫的條件下準(zhǔn)確描述氣體PVT特性,與PR方程、SRK方程相比,在計(jì)算氣體密度、壓縮因子等方面具有一定優(yōu)越性。

    表1 不同狀態(tài)方程的平均相對(duì)誤差分析Tab.1 Average relative error analysis of different state equations %

    1.2 相似換算

    雖然出廠設(shè)計(jì)工況與實(shí)際運(yùn)行工況有所不同,但總有一些工況是相似或類似的,其動(dòng)力學(xué)和熱力學(xué)參數(shù)之比相同,對(duì)應(yīng)的多變效率和損失系數(shù)也相等。根據(jù)API STD 617—2016《軸流、離心壓縮機(jī)及膨脹機(jī)》的相關(guān)要求,采用第一類相似換算方法[9-10],即兩種機(jī)型的氣體絕熱指數(shù)相等,但特征馬赫數(shù)不等,壓比換算采用多變換算法,公式如下:

    式中:ε為壓比;Z為壓縮因子;D2為葉輪出口處的直徑,mm;ng為轉(zhuǎn)速,r/min;Rg為通用氣體常數(shù),J/(kg·K);T為氣體溫度,K;p為氣體壓力,kPa;H為多變能頭,kJ/kg;Q為入口流量,m3/h;N為軸功率,kW。上標(biāo)有“'”代表實(shí)際工況條件,上標(biāo)沒有“'”代表設(shè)計(jì)工況條件;下標(biāo)有s代表入口。

    1.3 曲線擬合

    將設(shè)計(jì)工況參數(shù)計(jì)算至實(shí)際工況下,得到的點(diǎn)為離散點(diǎn),為擴(kuò)展特性曲線的工作范圍,分別采用多項(xiàng)式函數(shù)、指數(shù)函數(shù)和冪函數(shù)進(jìn)行擬合,建立以入口流量為自變量,以軸功率、壓比、多變效率、多變能頭為因變量的特性曲線。

    多項(xiàng)式函數(shù)擬合公式:

    式中:a0…an,b0…bn,c0…cn,d0…dn均為待定系數(shù)。

    1.4 能耗計(jì)算方法

    采用輸送每千米每立方米天然氣的費(fèi)用核算輸氣管道能耗,公式如下:

    式中:W為輸氣管道單耗,元/(m3·km);L為管道長(zhǎng)度,km;t為壓縮機(jī)運(yùn)行時(shí)間,h;a為每度電的價(jià)格,元/kWh。

    2 實(shí)例分析

    2.1 基本情況

    陜京二線某壓氣站采用兩臺(tái)離心式壓縮機(jī)(一用一備),其出廠時(shí)設(shè)計(jì)工況為94.78%的天然氣,摩爾質(zhì)量17.06g/mol,氣體常數(shù)0.4816kJ/(kg·K),實(shí)際工況為92.98%的天然氣,兩者氣質(zhì)組分差異不大,滿足第一類相似換算方法的條件。利用SCADA系統(tǒng)采集2022年5月14—30日的入口溫度和壓力,并與設(shè)計(jì)工況下的實(shí)際入口溫度、壓力與設(shè)計(jì)值進(jìn)行對(duì)比,見圖3。其中,實(shí)際入口溫度均低于設(shè)計(jì)溫度(40℃),而實(shí)際入口壓力均高于設(shè)計(jì)壓力(3.9 MPa),因此壓縮機(jī)運(yùn)行區(qū)間發(fā)生了改變,需要進(jìn)行相似換算。

    圖3 實(shí)際入口的溫度、壓力與設(shè)計(jì)值對(duì)比Fig.3 Comparison between actual inlet temperature,pressure and design value

    2.2 性能換算

    雖然壓縮機(jī)的性能曲線包含多轉(zhuǎn)速下的工況,但壓縮機(jī)在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí),工況點(diǎn)大致保持不變,因此以8 800 r/min和12 000 r/min等兩種轉(zhuǎn)速為例進(jìn)行性能換算,入口壓力設(shè)置為4.2 MPa,入口溫度設(shè)置為15℃,壓縮機(jī)性能換算結(jié)果見表2。換算結(jié)果中除多變效率外,軸功率、壓比和多變能頭與設(shè)計(jì)工況下的結(jié)果相差較多,說明壓縮機(jī)已偏離出廠時(shí)的設(shè)計(jì)工況。

    表2 壓縮機(jī)性能換算結(jié)果Tab.2 Compressor performance conversion results

    2.3 特性方程擬合

    為了提高特性曲線的精確度,采用1.3節(jié)的方法分別擬合固定轉(zhuǎn)速下軸功率、壓比、多變效率和多變能頭與流量的關(guān)系式,通過篩選,多項(xiàng)式的擬合效果較好(以轉(zhuǎn)速12 000 r/min下的多變能頭為例),且二次多項(xiàng)式的相關(guān)系數(shù)最大為0.999 8,平均相對(duì)誤差0.79%,多變能頭擬合結(jié)果見圖4,固定轉(zhuǎn)速下的特性方程見表3。

    根據(jù)特性方程繪制特性曲線,并與設(shè)計(jì)工況參數(shù)相對(duì)比,發(fā)現(xiàn)實(shí)際工況與設(shè)計(jì)工況相差較多,高冪次的擬合方程與曲線右側(cè)的擬合效果較好,而低冪次的擬合方程與曲線左側(cè)的擬合效果較好,這是由于曲線右側(cè)的流量較大,損失也較大,故所需的冪次較高,反之左側(cè)所需的冪次較低。實(shí)際工況曲線較設(shè)計(jì)工況向左上方移動(dòng),這樣喘振流量線和阻塞流量線也相應(yīng)的向左上方移動(dòng)。

    2.4 擬合結(jié)果驗(yàn)證

    選擇壓縮機(jī)連續(xù)時(shí)間段內(nèi)的運(yùn)行數(shù)據(jù),對(duì)比特性方程或特性曲線的擬合結(jié)果。得到未經(jīng)相似換算的壓縮機(jī)軸功率與實(shí)際軸功率的相對(duì)誤差在29.18%~33.51%,平均相對(duì)誤差31.48%;經(jīng)相似換算的壓縮軸功率與實(shí)際軸功率的相對(duì)誤差在1.28%~3.13%,平均相對(duì)誤差1.91%,相對(duì)誤差小于5%,說明特性方程擬合結(jié)果可以用來預(yù)測(cè)壓縮機(jī)的軸功率。

    2.5 運(yùn)行方案調(diào)整

    以換算的特性曲線和流量控制線為基礎(chǔ),對(duì)該壓氣站的實(shí)際運(yùn)行方案進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,主要措施是將壓縮機(jī)入口最小流量減小,關(guān)閉或減少防喘振閥的開度,取消旁通閥(連接壓縮機(jī)入口和出口的閥門),優(yōu)化后平均單耗從0.004 86元/(m3·km)降低至0.003 52元/(m3·km),降低了18.69%~33.66%。以管道輸量500×104Nm3/a,管道長(zhǎng)度200 km計(jì)算,每年可節(jié)約燃料用氣25×104m3,按照天然氣價(jià)格1.4元/m3核算,可節(jié)約燃料費(fèi)35萬元/a;每年可節(jié)約電費(fèi)160×104kWh,按照電價(jià)格0.6元/kWh核算,可節(jié)約電費(fèi)96萬元/a;合計(jì)共節(jié)約費(fèi)用131萬元/a,節(jié)能降耗的效果明顯。

    3 結(jié)論

    1)壓縮機(jī)的工作特性受進(jìn)口溫度和壓力的影響,如按照出廠設(shè)計(jì)曲線指導(dǎo)生產(chǎn),誤差較大。

    2)基于相似理論和特性方程擬合可對(duì)任意工況下的壓縮機(jī)性能參數(shù)進(jìn)行預(yù)測(cè),經(jīng)相似換算的壓縮軸功率與實(shí)際軸功率的平均相對(duì)誤差為1.91%,誤差滿足工程需求。

    3)通過關(guān)閉或減少防喘振閥開度,取消旁通閥等優(yōu)化措施,調(diào)整后的運(yùn)行方案單耗降低了18.69%~33.66%,每年可節(jié)約費(fèi)用131萬元,節(jié)能降耗的效果明顯。

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