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    窄煤柱沿空掘巷采空區(qū)水倉(cāng)充填設(shè)計(jì)及圍巖控制技術(shù)研究

    2022-10-19 13:08:34付中華林繼凱
    煤炭工程 2022年10期
    關(guān)鍵詞:水倉(cāng)煤柱錨索

    付中華,吳 宇,張 彥,林繼凱,郝 陽(yáng)

    (1.山西省長(zhǎng)治經(jīng)坊煤業(yè)有限公司,山西 長(zhǎng)治 047100;2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 深部巖土力學(xué)與地下工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 徐州 221116)

    近年來(lái)綜放開采技術(shù)水平不斷提高,窄煤柱沿空掘巷技術(shù)被廣泛應(yīng)用于煤礦生產(chǎn),有效地提高了煤炭資源的采出率,延長(zhǎng)了礦井使用年限,實(shí)現(xiàn)了礦井綠色開采[1-6]。目前井下工作面巷道臨時(shí)硐室常設(shè)計(jì)在煤柱內(nèi),因此煤柱尺寸設(shè)計(jì)時(shí)需考慮采空區(qū)側(cè)硐室對(duì)巷道圍巖的影響[7-9]。煤柱尺寸20m以上時(shí),上一階段采空區(qū)硐室對(duì)下一階段工作面巷道穩(wěn)定性影響較小。但是窄煤柱沿空掘巷過程中上一階段采空區(qū)硐室對(duì)下一階段巷道圍巖影響不能忽略,需要對(duì)采空區(qū)硐室進(jìn)行二次支護(hù)[10]。部分煤礦采用高水速凝材料注漿加固破碎煤壁,提高了破碎煤巖體的整體性和穩(wěn)定性[11-13]。注漿充填采空區(qū)硐室可以緩解煤柱頂板應(yīng)力集中以及解決采空區(qū)積水和有害氣體泄漏,但存在注漿設(shè)備多、工藝流程繁瑣、成本高昂、容易造成地層污染等問題。因此,考慮安全經(jīng)濟(jì)因素,掘砌工藝開始應(yīng)用于采空區(qū)硐室充填,并且取得了良好的效果[14-18]。本文根據(jù)山西省長(zhǎng)治經(jīng)坊煤礦五采區(qū)綜放工作面地質(zhì)條件,采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)手段論證了6m窄煤柱的合理性,設(shè)計(jì)并充填3-5092巷道煤柱采空區(qū)硐室,成功解決了窄煤柱沿空掘巷充填采空區(qū)硐室圍巖控制難題。該工藝流程簡(jiǎn)單,支護(hù)成本低,具有巨大的經(jīng)濟(jì)效益,可以為類似技術(shù)難題提供現(xiàn)場(chǎng)借鑒經(jīng)驗(yàn)。

    1 工程概況

    山西長(zhǎng)治經(jīng)坊煤礦所采煤層屬于沁水煤田3#煤層,煤層平均厚度6.38m,煤層傾角為0°~3°,煤的普氏硬度1.5。3-509工作面平均埋深230m,走向長(zhǎng)度為819m,傾向長(zhǎng)度為170m[19]。3-5092回風(fēng)巷道計(jì)劃留設(shè)窄煤柱,但相鄰的3-508采空區(qū)煤柱內(nèi)存在5m×5m×2m的水倉(cāng)。3-5092回風(fēng)巷道的巷道凈斷面為4.5m×3m。3-509工作面周圍空間位置關(guān)系如圖1所示。

    在經(jīng)坊煤礦3-5082巷道頂板鉆取15m巖芯,將巖芯制作加工成標(biāo)準(zhǔn)巖石試件,開展煤巖石力學(xué)參數(shù)測(cè)試。煤巖體基本力學(xué)參數(shù)見表1。

    表1 煤巖體基本力學(xué)參數(shù)

    通過XRD多組分分析儀得到煤柱頂?shù)装鍘r石組成成分:直接頂主要為泥巖,組成成分主要以白云母、高嶺石和石英為主,直接頂高度為0.76m,較致密,遇水易破碎;基本頂多為粉砂巖,組成成分相較于直接頂泥巖,白云母含量顯著減少,黃鐵銅礦、鈉長(zhǎng)石和石英含量顯著增加,基本頂厚度為4.34m,灰白色,中層狀,有裂隙;基本頂粉砂巖上方為4.5m厚的細(xì)砂巖,由表1可知,細(xì)砂巖的抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度明顯高于直接頂和基本頂巖石,因此巷道支護(hù)施工時(shí)錨索應(yīng)錨固到頂板上方穩(wěn)定的細(xì)砂巖中。

    2 采空區(qū)硐室圍巖數(shù)值模擬

    2.1 模擬建立與模擬方案

    相關(guān)研究針對(duì)經(jīng)坊煤礦煤柱尺寸進(jìn)行了數(shù)值模擬,提出6~10m煤柱尺寸能夠滿足礦井安全生產(chǎn)要求[19]。但是研究中未考慮采空區(qū)硐室將對(duì)窄煤柱圍巖產(chǎn)生的影響。因此,本次模擬以經(jīng)坊煤礦3-508和3-509綜放工作面為工程背景,采用FLAC3D建立6m窄煤柱模型,X=410.5m,Y=80m,Z=49.5m。模型共劃分732700個(gè)單元,762426個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型建立時(shí)忽略巖體中結(jié)構(gòu)面、裂隙等的影響,對(duì)邊界的法向位移進(jìn)行約束,如圖2所示。限制模型在X、Y方向的水平位移,以及模型底部在Z方向的垂直位移。由于開挖影響范圍有限,為簡(jiǎn)化模型尺寸提高計(jì)算速度,模型高度設(shè)置為49.5m。實(shí)際工作面埋深230m,故在建立數(shù)值模型的上部邊界施加4.5MPa的等效垂直載荷。

    模型開挖次序依次為:①在模型X=200m至X=205m,Y=15m至Y=20m,Z=10m至Z=12.5m開挖3-508采空區(qū)水倉(cāng);②在模型X=30m至X=200m,Z=10m至Z=16.5m沿Y軸方向開挖3-508工作面;③在模型X=206m至X=210.5m,Y=0m至Y=80m,Z=10m至Z=13m開挖3-5092回風(fēng)巷道;④在模型X=210.5m至X=380.5m,Y=0m至Y=80m,Z=10m至Z=16.5m開挖3-509工作面;⑤當(dāng)模型開挖后的不平衡力小于1×10-5時(shí),認(rèn)為模型處于平衡狀態(tài),即可進(jìn)行下一步計(jì)算直到求出最終結(jié)果。

    2.2 窄煤柱圍巖穩(wěn)定性分析

    3-509工作面開挖穩(wěn)定后,6m煤柱的應(yīng)力分布如圖3(a)所示,由圖可知:煤柱處于卸壓區(qū),頂板壓力向采空區(qū)邊緣實(shí)體煤深部轉(zhuǎn)移。煤柱內(nèi)彈性能被釋放,煤柱垂直應(yīng)力不超過6.23MPa,因此煤柱內(nèi)不存在應(yīng)力集中區(qū)域。頂板的垂直壓力為5.75MPa,表明6m煤柱仍然具有承擔(dān)上方頂板載荷的能力。

    沿Y軸方向在X=202m處做切片,應(yīng)力分布如圖3(b)所示。水倉(cāng)兩側(cè)幫部煤柱應(yīng)力偏高,達(dá)到7.96MPa。水倉(cāng)上方頂板壓力向兩側(cè)幫部煤體內(nèi)轉(zhuǎn)移,因此水倉(cāng)區(qū)域兩側(cè)的煤體內(nèi)承擔(dān)著較大的壓力。沿X軸方向在Y=16m處做切片后發(fā)現(xiàn),應(yīng)力分布如圖3(c)所示。由于采空區(qū)水倉(cāng)寬度5m,沿X軸方向的煤柱寬度僅剩1m。煤柱內(nèi)應(yīng)力不超過3.28MPa,煤柱承載力低,無(wú)法承擔(dān)上覆巖層頂板5.75MPa的壓力,采空區(qū)水倉(cāng)區(qū)域需要重新支護(hù)。

    6m煤柱的塑性區(qū)分布如圖4(a)所示。窄煤柱內(nèi)不存在彈性核區(qū),塑性區(qū)全部貫通。積聚在煤柱內(nèi)的彈性能通過塑性變形得以釋放。煤柱呈現(xiàn)X型共軛剪切破壞。沿Y軸方向在X=202m處做切片,其塑性區(qū)分布如圖4(b)所示。水倉(cāng)頂板以張拉破壞為主,處于不穩(wěn)定狀態(tài),影響煤柱穩(wěn)定。沿X軸方向在Y=16m處做切片,其塑性區(qū)分布如圖4(c)所示,水倉(cāng)1m區(qū)域煤柱塑性變形嚴(yán)重,破壞類型屬于混合型破壞,同時(shí)受到剪切作用和張拉作用。

    綜上所述,3-509工作面留設(shè)6m煤柱內(nèi)發(fā)生塑性變形,但依然具有承載能力,能夠支撐起煤柱上覆巖層的壓力,但煤柱內(nèi)水倉(cāng)區(qū)域承載能力低,頂板不穩(wěn)定需要進(jìn)行重新支護(hù)。

    3 采空區(qū)水倉(cāng)充填工藝設(shè)計(jì)

    采空區(qū)水倉(cāng)充填設(shè)計(jì)主要考慮以下三個(gè)方面:采空區(qū)水倉(cāng)空間位置定位及探測(cè);采空區(qū)水倉(cāng)內(nèi)圍巖重新支護(hù);小煤柱水倉(cāng)段巷道頂板圍巖控制。為解決上述施工難題,采用掘砌工藝對(duì)水倉(cāng)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)保障安全生產(chǎn)。

    3.1 采空區(qū)水倉(cāng)定位及探測(cè)

    3.1.1 采空區(qū)水倉(cāng)定位

    由于采空區(qū)內(nèi)可能存在積水或瓦斯等有毒有害氣體,為保證礦井人員的生命安全,需要對(duì)煤柱側(cè)水倉(cāng)進(jìn)行超前探測(cè),提前確定水倉(cāng)的位置。3-5092回風(fēng)巷道掘進(jìn)過程中超前探明水倉(cāng)位置施工步驟如下:

    1)根據(jù)礦井采掘設(shè)計(jì),當(dāng)巷道掘進(jìn)至距離水倉(cāng)20m時(shí),巷道每向前掘進(jìn)5m,測(cè)量人員施工一組超前鉆孔,每組施工2個(gè)探孔,探孔位置分別在底板向上1m和2m處施工,探孔的長(zhǎng)度為5m,探孔方向與巷道掘進(jìn)方向呈11°夾角,如圖5所示。探明巷道前方瓦斯、積水和采空區(qū)水倉(cāng)位置情況后,及時(shí)封堵探孔。

    2)施工探孔后,垂直于6m窄煤柱向內(nèi)施工5m的鉆孔,測(cè)量人員采用鉆孔窺視儀對(duì)煤柱圍巖進(jìn)行觀測(cè),若煤柱塑性破壞較為嚴(yán)重,巷道需停止掘進(jìn)。當(dāng)煤柱幫部采取必要補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)措施后,巷道方可恢復(fù)掘進(jìn)作業(yè)。

    3)超前探孔探測(cè)到水倉(cāng)位置時(shí),抽取采空區(qū)內(nèi)空氣進(jìn)行化驗(yàn)分析,確保施工人員的安全。同時(shí)加強(qiáng)通風(fēng)管理,保證巷道內(nèi)通風(fēng)量充足。

    4)地測(cè)人員嚴(yán)格設(shè)置測(cè)量導(dǎo)線,保證掘進(jìn)施工過程巷道與水倉(cāng)揭露位置準(zhǔn)確。

    3.1.2 水倉(cāng)圍巖完整性測(cè)試

    在采空區(qū)水倉(cāng)定位過程中,在距離采空區(qū)水倉(cāng)5m和20m處進(jìn)行5m鉆孔窺視,鉆孔窺視結(jié)果如圖6、圖7所示,分析可知:

    1)6m窄煤柱受到巷道掘進(jìn)的影響,圍巖出現(xiàn)不同程度的裂隙發(fā)育。煤柱0~1m內(nèi)圍巖內(nèi)存在許多細(xì)小煤孔,煤柱1~4m區(qū)域圍巖橫向裂隙增多,但未出現(xiàn)縱向裂紋,裂隙區(qū)域沒有貫通,煤柱4~5m內(nèi)圍巖發(fā)育情況較為好轉(zhuǎn),與0~1m煤柱圍巖發(fā)育相似,存在大量細(xì)小的煤孔。鉆孔窺視結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果高度吻合,煤柱內(nèi)不存在彈性核區(qū),彈性能得到釋放,但圍巖并未出現(xiàn)明顯的裂隙發(fā)育,維持著較高的完整性。煤柱1~4m中部區(qū)域的塑性變形大于煤柱兩側(cè)0~1m與4~5m區(qū)域,呈現(xiàn)共軛剪切破壞特征??傮w而言,距采空區(qū)水倉(cāng)20m的窄煤柱受到水倉(cāng)影響,雖然煤柱由于掘進(jìn)擾動(dòng)影響,圍巖局部區(qū)域發(fā)育有橫向裂隙,但是煤柱完整性并未被破壞,仍然具有一定的承載能力。

    2)距離水倉(cāng)5m的煤柱內(nèi)圍巖遭遇嚴(yán)重破壞。煤柱0~1m內(nèi)圍巖有橫向裂隙發(fā)育,煤柱1~4m區(qū)域橫向裂隙與縱向裂隙交錯(cuò),將煤巖割裂成塊狀,區(qū)域內(nèi)存在較大空洞,煤柱4~5m區(qū)域圍巖依舊存在較多的橫向和縱向裂隙,但總體裂隙發(fā)育程度相比于1~4m區(qū)域得到緩和?,F(xiàn)場(chǎng)窺視結(jié)果與水倉(cāng)區(qū)域數(shù)值模擬結(jié)果相似,靠近水倉(cāng)5m處的窄煤柱圍巖遭到嚴(yán)重破壞,承載能力極低,需要采取補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)措施。

    3.2 采空區(qū)水倉(cāng)段巷道支護(hù)設(shè)計(jì)

    通過現(xiàn)場(chǎng)鉆孔窺視結(jié)果可知,3-5092巷道距離采空區(qū)水倉(cāng)5m位置的窄煤柱圍巖裂隙發(fā)育,煤柱承載力低,需要采取加強(qiáng)支護(hù)措施。因此,3-5092巷道水倉(cāng)段支護(hù)采用“錨桿+金屬網(wǎng)+鋼筋梁+錨索+單體柱”聯(lián)合支護(hù)形式,巷道的支護(hù)設(shè)計(jì)如圖8所示。

    支護(hù)設(shè)計(jì)的原則為“頂板穩(wěn)控,煤幫加固”。煤柱側(cè)施工兩排幫部錨索,并使用槽鋼進(jìn)行連接,達(dá)到加固煤柱、提高承載力的目的;靠近煤柱幫部的巷道頂板施工一排錨索并架設(shè)液壓?jiǎn)误w支柱,分擔(dān)窄煤柱側(cè)的頂板壓力;巷道頂板中部施工三排錨索,加強(qiáng)頂板支護(hù),控制巷道圍巖頂板變形。水倉(cāng)段巷道支護(hù)參數(shù)如下:

    1)錨桿:巷道頂板選用?22mm-M24-2400mm高強(qiáng)左旋螺紋錨桿,間排距850mm×800mm,巷道幫部選用?22mm-M24-2000mm錨桿,間排距850mm×800mm,錨桿托板選用150mm×150mm×10mm拱形高強(qiáng)度托盤配合球形墊和減阻尼龍墊圈。

    2)錨索:頂部錨索采用?18.9mm×8300mm高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,巷道頂板中間布置三排錨索,間排距1000mm×1600mm,窄煤柱側(cè)巷道頂板250mm處布置兩排?18.9mm×4000mm的補(bǔ)強(qiáng)錨索,間排距1200mm×1600mm,兩排錨索采用槽鋼進(jìn)行連接,槽鋼規(guī)格為1800mm×300mm;頂部錨索托板選用250mm×250mm×20mm鋼板,幫部錨索托板選用150mm×150mm×20mm鋼板,鎖具規(guī)格M-19。

    3)錨固方式:錨桿采用樹脂加長(zhǎng)錨固,K2335、Z2360各一支,鉆孔直徑為30mm,錨固長(zhǎng)度為1050~1400mm,預(yù)緊力矩350N·m,錨固力160kN,錨索采用樹脂端頭錨固,K2335一支、Z2360兩支,鉆孔直徑為28mm,錨固長(zhǎng)度為1720~2290mm,預(yù)緊力150kN,錨固力250kN。

    4)金屬網(wǎng)規(guī)格:金屬網(wǎng)使用10#鐵絲制作的菱形金屬網(wǎng),網(wǎng)格為50mm×50mm。金屬網(wǎng)之間長(zhǎng)邊搭接100mm,短邊搭接200mm,聯(lián)網(wǎng)時(shí)用16#鉛絲雙邊雙聯(lián)、雙絲雙扣、隔孔相連,必須連接牢固,保證聯(lián)網(wǎng)質(zhì)量。

    5)鋼筋梁:采用?14mm的鋼筋焊接而成。規(guī)格:頂鋼筋梁80mm×4400mm,幫鋼筋梁80mm×2200mm,墻體表面加固鋼筋梯子梁80mm×6000mm,間距400mm。

    6)單體柱:π型鋼梁選擇DFB-4600/300型梁,單體柱選用DW35-350/110X型柱,一梁三柱,柱距為1.5m,支護(hù)長(zhǎng)度不小于40m,初撐力不小于140kN。

    3.3 采空區(qū)水倉(cāng)內(nèi)充填及支護(hù)設(shè)計(jì)

    通過數(shù)值模擬結(jié)果判斷,采空區(qū)水倉(cāng)內(nèi)頂板圍巖穩(wěn)定性差,承載能力低,需要進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),因此在揭露水倉(cāng)后需要對(duì)其內(nèi)部進(jìn)行充填支護(hù),如圖9所示,水倉(cāng)充填支護(hù)設(shè)計(jì)采用主動(dòng)支護(hù)與被動(dòng)支護(hù)相結(jié)合的方式,即錨索加固頂板,破碎矸石充填水倉(cāng),墻體密閉采空區(qū)。

    建立巷旁充填的力學(xué)模型,如圖10所示。為了防止關(guān)鍵塊B發(fā)生滑落或擠壓變形失穩(wěn),巷旁充填體的支護(hù)阻力FS需要滿足:

    FS=max(fs1,fs2)=KSPr

    (1)

    式中,fs1為關(guān)鍵塊B不發(fā)生滑落失穩(wěn)的巷旁支護(hù)阻力,kN;fs2為關(guān)鍵塊B不發(fā)生擠壓變形失穩(wěn)的巷旁支護(hù)阻力,kN;KS為安全系數(shù);Pr為巷旁充填體強(qiáng)度,MPa。

    研究表明破碎矸石巷旁充填體強(qiáng)度一般為2~6MPa,本文巷旁充填體強(qiáng)度Pr取值為2.5MPa,安全系數(shù)KS取值為1.2[20]。將3-509工作面相關(guān)力學(xué)參數(shù)代入fs1和fs2表達(dá)式[21],計(jì)算得出最小巷旁破碎矸石充填體寬度為2.8m。水倉(cāng)充填設(shè)計(jì)支護(hù)方案中,矸石充填體寬度5m遠(yuǎn)超理論值,并在采空區(qū)水倉(cāng)頂板補(bǔ)強(qiáng)施工錨索,提高頂板的整體性,因此水倉(cāng)硐室的充填支護(hù)方案能夠保證窄煤柱巷道穩(wěn)定。

    水倉(cāng)內(nèi)充填支護(hù)需按照以下施工步驟進(jìn)行:①水倉(cāng)揭露過程中,控制掘進(jìn)機(jī)割煤深度,執(zhí)行敲幫問頂制度,初次揭露水倉(cāng)的施工面積不得超過1.0m2;②揭露水倉(cāng)后,探明頂板垮落情況重新施工四排?18.9mm×8300mm高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力錨索,間排距為1000mm×1500mm;③使用雙層編制袋裝滿破碎矸石充填揭露的采空區(qū)水倉(cāng)區(qū)域,矸石袋需要依次碼放,一層矸石袋砸平后,涂抹上水泥漿液填補(bǔ)空隙,再繼續(xù)碼放下一層矸石袋,直至矸石袋完全接頂;④砌墻將采空區(qū)水倉(cāng)揭露部分重新密閉,墻體采用梯形設(shè)計(jì),上底1m,下底2m,高3m,梯形墻可以增大墻體承載力并預(yù)防墻體受到頂板壓力發(fā)生側(cè)翻;⑤擴(kuò)大水倉(cāng)揭露面積,按照步驟②至步驟④的施工方式繼續(xù)充填采空區(qū)水倉(cāng),直至水倉(cāng)充填完畢;⑥墻體表面進(jìn)行錨、網(wǎng)、梁支護(hù),防止墻體受頂板壓力出現(xiàn)磚塊擠出、變形情況,鋼筋梁間距400mm,墻體區(qū)域進(jìn)行噴漿處理,噴漿厚度不小于100mm,噴漿長(zhǎng)度30m,如圖11所示。

    4 掘砌工藝技術(shù)工程應(yīng)用

    根據(jù)理論分析并結(jié)合經(jīng)濟(jì)可行性研究方案,長(zhǎng)治經(jīng)坊煤礦最終確定了3-509工作面6m窄煤柱留設(shè)方案,并在3-5092巷道進(jìn)行工業(yè)性試驗(yàn),論證窄煤柱沿空掘巷過水倉(cāng)掘砌工藝技術(shù)應(yīng)用推廣的可行性。

    4.1 掘砌充填工藝現(xiàn)場(chǎng)施工

    根據(jù)掘砌充填過采空區(qū)水倉(cāng)設(shè)計(jì)方案,井下施工效果如圖12所示。過采空區(qū)水倉(cāng)掘砌充填工藝遵循了“主動(dòng)支護(hù)+被動(dòng)支護(hù)”并用,“永久支護(hù)+臨時(shí)支護(hù)”相結(jié)合的設(shè)計(jì)理念,同時(shí)兼顧了巷道支護(hù)的強(qiáng)度和支護(hù)成本。

    揭露水倉(cāng)前使用單體柱臨時(shí)支護(hù)水倉(cāng)側(cè)煤柱。水倉(cāng)揭露后采用主動(dòng)支護(hù)方式重新支護(hù)水倉(cāng),在煤柱幫部采用4m補(bǔ)強(qiáng)錨索進(jìn)行支護(hù),嚴(yán)禁空頂作業(yè)。水倉(cāng)充填采用被動(dòng)支護(hù)方式,矸石袋依次堆滿水倉(cāng),矸石袋間涂抹水泥漿液增加矸石袋整體支護(hù)作用,同時(shí)達(dá)到密閉采空區(qū)氣體的作用。水倉(cāng)外側(cè)砌墻體,墻體的支承強(qiáng)度大于煤柱的強(qiáng)度,使用“金屬網(wǎng)+鋼筋梁+水泥漿”加固墻體表面防止磚墻擠出。

    4.2 水倉(cāng)充填區(qū)域礦壓監(jiān)測(cè)

    選取3-5092巷道水倉(cāng)區(qū)域30m范圍,每隔10m布置1個(gè)圍巖變形測(cè)站,采用“十”字測(cè)點(diǎn)法測(cè)量巷道圍巖變形量。另外選取水倉(cāng)附近20根錨桿,采用錨桿無(wú)損檢測(cè)儀測(cè)量錨桿的工作載荷。測(cè)量周期從水倉(cāng)充填開始直至巷道掘進(jìn)迎頭距離水倉(cāng)150m結(jié)束。

    1)整個(gè)觀測(cè)周期內(nèi)三個(gè)圍巖觀測(cè)站的變形量均未超過10mm??紤]到人工測(cè)量誤差,變形量可以忽略不計(jì)。因此,水倉(cāng)掘砌充填后巷道圍巖穩(wěn)定,掘砌充填工藝技術(shù)在經(jīng)坊煤礦取得了良好應(yīng)用效果。

    2)錨桿工作載荷的監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖13(a)所示。相關(guān)研究表明當(dāng)巷道掘進(jìn)迎頭與錨桿支護(hù)距離小于90m時(shí),錨桿處于巷道掘進(jìn)期,反之稱為巷道穩(wěn)定期[22,23]。在巷道掘進(jìn)期內(nèi),錨桿工作載荷從最初34.3kN逐漸增加到75.9kN。該曲線說明巷道新施工的錨桿與圍巖相互作用,軸力逐漸增加,當(dāng)掘進(jìn)擾動(dòng)停止后,軸力區(qū)域穩(wěn)定。錨桿監(jiān)測(cè)區(qū)域內(nèi)不同時(shí)期軸力統(tǒng)計(jì)如圖13(b)所示,巷道掘進(jìn)期時(shí),錨桿的工作載荷大多集中在20~40kN。但是在巷道穩(wěn)定期,錨桿軸力主要集中于20~60kN,所占比例達(dá)到75%。由于錨桿最大工作載荷可以達(dá)到160kN,表明大部分錨桿能夠充分發(fā)揮支護(hù)能力并且錨桿支護(hù)還存在較大的富裕系數(shù)。3-5092巷道掘進(jìn)完成后,隨即對(duì)巷道進(jìn)行封閉處理。六個(gè)月后巷道重新被打開,水倉(cāng)段巷道幫部未發(fā)生明顯變形,巷道頂板完整性較好。因此,礦壓監(jiān)測(cè)結(jié)果證明了經(jīng)坊煤礦窄煤柱支護(hù)方案的可行性。

    5 結(jié) 論

    1)經(jīng)坊煤礦3-509工作面留設(shè)6m窄煤柱,煤柱內(nèi)不存在彈性區(qū),頂板壓力向工作面兩側(cè)的實(shí)體煤轉(zhuǎn)移,實(shí)現(xiàn)了煤炭資源的合理利用,并且保證了沿空巷道的正常使用。

    2)6m煤柱內(nèi)存在采空區(qū)硐室水倉(cāng)區(qū)域需要重新進(jìn)行充填和井下補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),掘砌充填工藝可以滿足安全生產(chǎn)需要,節(jié)省巷道支護(hù)成本,在經(jīng)坊煤礦取得了良好的效果。

    3)掘砌充填工藝采用“錨桿+金屬網(wǎng)+鋼筋梁+錨索+破碎矸石+磚墻+單體柱”聯(lián)合支護(hù)方式,是一種“主動(dòng)支護(hù)+被動(dòng)支護(hù)”“永久支護(hù)+臨時(shí)支護(hù)”相結(jié)合的支護(hù)技術(shù)。

    4)經(jīng)坊煤礦巷道掘進(jìn)期內(nèi)錨桿軸力有上升趨勢(shì),巷道穩(wěn)定期內(nèi)錨桿支護(hù)具有較大的富裕系數(shù),大部分錨桿可以發(fā)揮支護(hù)作用,但仍然存在10%的不合格錨桿,無(wú)法發(fā)揮支護(hù)作用,所以應(yīng)加強(qiáng)錨桿軸力監(jiān)測(cè),建立錨桿工作載荷評(píng)價(jià)體系,定期抽查錨桿支護(hù)質(zhì)量。

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