基于線性化的交直流混合配電網(wǎng)運(yùn)行優(yōu)化

羅澤宇江岳文

(福州大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院,福建省 福州市 350108)

0 引言

隨著傳統(tǒng)化石能源呈現(xiàn)衰竭趨勢(shì),全球范圍內(nèi)對(duì)新能源及其發(fā)電技術(shù)的需求日益增加。在配電系統(tǒng)中,越來(lái)越多的新能源并入電網(wǎng),如風(fēng)電、光伏、電動(dòng)汽車(chē)和儲(chǔ)能等,因此未來(lái)的配電系統(tǒng)必須包括額外的直流負(fù)載和基于直流的分布式電源(distributed generation,DG)[1]。而DG 相比于并入現(xiàn)有的交流電網(wǎng),將其并入直流配電網(wǎng)能夠有效減少換流站的投資,同時(shí)能夠減小換流過(guò)程的損耗,具有很大的經(jīng)濟(jì)效益。此外,傳統(tǒng)交流配電網(wǎng)缺乏靈活控制功率潮流和網(wǎng)絡(luò)拓?fù)涞氖侄蝃2],大量DG 接入后容易導(dǎo)致棄風(fēng)棄光現(xiàn)象,因此未來(lái)的配電系統(tǒng)應(yīng)該成為交直流混合系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)高比例可再生能源的消納和多種直流負(fù)載的接入[3]。

交直流混合配電網(wǎng)需要換流設(shè)備將交流和直流部分互聯(lián),基于電壓源換流器(voltage source converter,VSC)的換流技術(shù)應(yīng)用在交直流混合配電網(wǎng)當(dāng)中有著諸多優(yōu)點(diǎn)[4-5],因此含VSC 的交直流混合配電網(wǎng)優(yōu)化運(yùn)行是目前研究的一個(gè)熱點(diǎn)。文獻(xiàn)[6]提出以網(wǎng)損最小、電壓偏移量最小、系統(tǒng)靜態(tài)電壓穩(wěn)定裕度最大及供電能力最大的多目標(biāo)交直流混合系統(tǒng)優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[7]通過(guò)自適應(yīng)修正換流站功率參考值和下垂系數(shù)實(shí)現(xiàn)無(wú)功優(yōu)化。文獻(xiàn)[8]根據(jù)節(jié)點(diǎn)電壓是否越限將配電網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)分為正常和風(fēng)險(xiǎn)2種狀態(tài),分別建立換流器功率優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[9]提出變換器分級(jí)功率均分的控制策略,改善電網(wǎng)中各電力電子變換器的長(zhǎng)期運(yùn)行壽命的均衡性。但是以上研究多集中在以發(fā)電費(fèi)用最小或降低網(wǎng)損、改善電壓質(zhì)量為目標(biāo),缺少對(duì)DG、VSC和儲(chǔ)能等設(shè)備的聯(lián)合優(yōu)化進(jìn)行分析,因此文獻(xiàn)[10-13]對(duì)含DG和儲(chǔ)能的交直流混合系統(tǒng)的優(yōu)化進(jìn)行了研究。交直流混合系統(tǒng)優(yōu)化模型為混合整數(shù)非線性規(guī)劃(mixed integer nonlinear programming,MINLP)問(wèn)題,目前的求解方法主要包括線性規(guī)劃法[12-13]、二階錐規(guī)劃方法[14]、啟發(fā)式算法[15-17]。二階錐規(guī)劃雖然存在全局最優(yōu)、求解速度快的優(yōu)點(diǎn),但是大多應(yīng)用在輻射型配電網(wǎng),在環(huán)網(wǎng)中使用二階錐松弛條件苛刻,不一定能滿足松弛的精確性[18-19],因此不具有通用性;文獻(xiàn)[12]提出的線性化方法忽略了線路的損耗,導(dǎo)致其模型誤差較大;文獻(xiàn)[13,20]的線性化方法基于運(yùn)行點(diǎn)進(jìn)行迭代,精確性較高,但是需要獲得系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中的斷面數(shù)據(jù)進(jìn)行多次迭代,計(jì)算過(guò)程復(fù)雜;啟發(fā)式算法存在全局最優(yōu)性難以保證,求解效率低下等問(wèn)題。

為克服以上存在的問(wèn)題,本文提出一種基于線性化的含DG、VSC 和儲(chǔ)能的交直流混合配電網(wǎng)運(yùn)行優(yōu)化模型,將MINLP 問(wèn)題轉(zhuǎn)化為混合整數(shù)線性規(guī)劃(mixed integer linear programming,MILP)問(wèn)題進(jìn)行高效、快速求解,該模型不僅能夠應(yīng)用在輻射型配電網(wǎng)當(dāng)中,也能應(yīng)用在環(huán)形等其他拓?fù)湫问降呐潆娋W(wǎng),相比于二階錐松弛技術(shù)更具有適用性,同時(shí)計(jì)及了輸電線路和VSC的損耗,在提高計(jì)算速度的同時(shí)保證計(jì)算精度。

1 交直流混合配電網(wǎng)穩(wěn)態(tài)模型

交直流混合配電網(wǎng)穩(wěn)態(tài)模型包括VSC 換流站模型、直流配電網(wǎng)模型和交流配電網(wǎng)模型,交流配電網(wǎng)和直流配電網(wǎng)通過(guò)VSC 進(jìn)行互聯(lián)。本文以2臺(tái)VSC對(duì)交流配電網(wǎng)和直流配電網(wǎng)進(jìn)行互聯(lián)的雙端交直流混合配電網(wǎng)為例進(jìn)行研究,其結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 雙端交直流混合配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure diagram of the double-ended AC/DC hybrid distribution network

1.1 VSC 換流站及控制方式

基于VSC的換流站穩(wěn)態(tài)模型結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 VSC換流站模型結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure diagram of VSC converter station model

圖中C點(diǎn)左側(cè)為換流變壓器等效模型,C點(diǎn)右側(cè)為理想換流橋,換流變壓器和換流器內(nèi)部的損耗等效到電阻Rk中。為便于討論,令δk,t=θs,k,t-θc,k,t,αk=arctan(Xk/Rk),則VSC 的穩(wěn)態(tài)方程為:

式中:k為接入系統(tǒng)的第k臺(tái)VSC;Ps,k,t和Qs,k,t分別為交流系統(tǒng)注入換流變壓器的有功功率和無(wú)功功率;Pc,k,t和Qc,k,t分別為換流變壓器流入換流橋的有功功率和無(wú)功功率;Us,k,t為換流變壓器與交流系統(tǒng)連接處的節(jié)點(diǎn)電壓幅值;θs,k,t為換流變壓器與交流系統(tǒng)連接處的節(jié)點(diǎn)電壓相位;Uc,k,t為C處的電壓幅值;θc,k,t為C處的電壓相位;Xk為換流變壓器的電抗;Rk為VSC 內(nèi)部損耗和換流變壓器損耗的等效電阻;Ud,k,t為VSC 直流側(cè)的輸出電壓大小;Mk,t為VSC的調(diào)制度[21]。

同時(shí),VSC注入直流網(wǎng)絡(luò)的有功功率Pd,k,t為

不同VSC控制方式下交直流混合配電網(wǎng)的運(yùn)行狀態(tài)不同,VSC的控制方式一般分為:(1)定直流電壓、定交流無(wú)功控制;(2)定直流電壓、定交流電壓控制;(3)定交流有功、定交流無(wú)功控制;(4)定交流有功、定交流電壓控制;(5)下垂控制。本文采取的VSC 控制策略為定交流有功、定交流無(wú)功控制,其控制方程為

式中:Pref,k,t和Qref,k,t分別為VSC 有功功率、無(wú)功功率整定值。在優(yōu)化模型中,VSC 的整定值Pref,k,t、Qref,k,t根據(jù)優(yōu)化結(jié)果進(jìn)行修正,實(shí)現(xiàn)對(duì)系統(tǒng)潮流的調(diào)控。

1.2 交流配電網(wǎng)模型

交流配電網(wǎng)的Distflow 潮流模型為:

1.3 直流配電網(wǎng)模型

根據(jù)交流配電網(wǎng)Distflow 潮流模型的建模方法,可推導(dǎo)出直流配電網(wǎng)的潮流模型如下:

2 交直流混合配電網(wǎng)運(yùn)行優(yōu)化模型

2.1 目標(biāo)函數(shù)

在含有分布式電源、儲(chǔ)能和VSC的交直流混合配電系統(tǒng)中,可以通過(guò)優(yōu)化本級(jí)配電網(wǎng)向上級(jí)主網(wǎng)的購(gòu)電量、儲(chǔ)能的充放電策略和換流站的有功和無(wú)功功率,實(shí)現(xiàn)網(wǎng)損的減小和可再生能源的充分消納,從而降低交直流系統(tǒng)的綜合運(yùn)行成本。因此本文以向上級(jí)主網(wǎng)購(gòu)電的成本、棄風(fēng)棄光成本、網(wǎng)損成本和儲(chǔ)能日運(yùn)行維護(hù)成本之和最小為目標(biāo)函數(shù),具體為:

式中:Csub、CDG、Closs、Cesmain分別為向上級(jí)主網(wǎng)購(gòu)電成本、棄風(fēng)棄光成本、網(wǎng)損成本和儲(chǔ)能日運(yùn)行維護(hù)成本;CS、CD、CL、CM分別為上級(jí)主網(wǎng)電價(jià)、單位棄風(fēng)棄光成本、單位網(wǎng)損成本和儲(chǔ)能單位充放電量的運(yùn)行維護(hù)成本;Psub,t為上級(jí)電網(wǎng)向本級(jí)配電網(wǎng)輸送的功率為第k臺(tái)DG 的可出力最大值;Pk,DG,t為第k臺(tái)DG 的實(shí)際出力分別為第k個(gè)儲(chǔ)能系統(tǒng)的充放電功率;NDG為DG的臺(tái)數(shù);Ness為儲(chǔ)能系統(tǒng)個(gè)數(shù);nac為交流節(jié)點(diǎn)集合,ndc為直流節(jié)點(diǎn)集合;Δt為時(shí)間間隔;T=24。

2.2 約束條件

(1) 潮流約束。

交直流混合配電網(wǎng)的潮流約束由式(1)—(3)、(5)—(18)構(gòu)成。

(2) 系統(tǒng)安全運(yùn)行約束。

式中:Umax和Umin分別為節(jié)點(diǎn)電壓上下限為交流線路最大傳輸容量為直流線路最大傳輸功率為第k臺(tái)換流器容量。

式(24)描述了系統(tǒng)電壓的安全運(yùn)行范圍;式(26)(27)描述了線路的傳輸功率限制;式(28)(29)描述了換流器傳輸功率限制,由于換流器的功率可以雙向調(diào)節(jié),因此無(wú)論功率是從交流系統(tǒng)流入換流橋,還是從換流橋流入交流系統(tǒng),都要在換流器的容量限制范圍內(nèi)。

(3) 變電站功率約束。

(4) 電源出力約束。

(5) 儲(chǔ)能運(yùn)行約束。

式(33)—(35)為儲(chǔ)能充放電功率約束,式(35)表示同一臺(tái)儲(chǔ)能在同一時(shí)刻不能既充電又放電,式(36)和(37)為儲(chǔ)能荷電狀態(tài)約束,式(38)表示儲(chǔ)能在一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)充放電量平衡。式(39)和(40)表示儲(chǔ)能充放電標(biāo)志位為0-1變量。

2.3 模型線性化

式(1)—(3)、(5)—(40)構(gòu)成的交直流混合配電網(wǎng)優(yōu)化模型中潮流方程是非凸非線性的方程,導(dǎo)致該模型本質(zhì)上是一個(gè)MINLP問(wèn)題。本文通過(guò)一系列線性化方法,將該MINLP 問(wèn)題轉(zhuǎn)化成MILP問(wèn)題,能夠調(diào)用線性規(guī)劃求解器高效求解,在保證全局最優(yōu)的情況下提高了計(jì)算速度。

(1) 交流配電網(wǎng)潮流模型線性化。

交流配電網(wǎng)模型的非線性源來(lái)自于式(10)—(12)。同時(shí)注意到,在式(24)中令Umin=0.95、Umax=1.05,則全網(wǎng)的節(jié)點(diǎn)電壓可以表示為

式中δ∈[-0.05,0.05],為一個(gè)足夠小的數(shù),故進(jìn)一步滿足如下關(guān)系:

將式(43)代入式(10)中并忽略高次項(xiàng),得到電壓方程的線性形式:

穩(wěn)態(tài)運(yùn)行下,電力系統(tǒng)全網(wǎng)的節(jié)點(diǎn)電壓在基準(zhǔn)電壓附近,因此對(duì)于式(11)(12),令則網(wǎng)損可以表示為:

(2)直流配電網(wǎng)潮流模型線性化。

直流配電網(wǎng)模型的非線性源來(lái)自于式(16)(17),參照交流配電網(wǎng)模型的線性化方法,得到其線性化方程為:

(3) VSC模型線性化與交直流系統(tǒng)的互聯(lián)。

在圖2 所示的VSC 模型中,基于C點(diǎn)可將VSC模型劃分為交流部分和直流部分。換流變壓器部分可以歸到交流系統(tǒng)中進(jìn)行計(jì)算,因此可以將VSC模型當(dāng)作有向的交流支路進(jìn)行處理;另一方面,理想換流橋可以為直流系統(tǒng)雙向傳輸功率,因此在直流系統(tǒng)中也可以將VSC 模型當(dāng)作有向的直流支路進(jìn)行處理。為便于描述,將圖2中的C點(diǎn)稱為VSC節(jié)點(diǎn),于是有

式中:p(i)為以交流節(jié)點(diǎn)i為首端節(jié)點(diǎn)的末端VSC節(jié)點(diǎn)集合;q(i)為以交流節(jié)點(diǎn)i為末端節(jié)點(diǎn)的首端VSC節(jié)點(diǎn)集合;r(i)為以直流節(jié)點(diǎn)i為首端節(jié)點(diǎn)的末端VSC節(jié)點(diǎn)集合;s(i)為以直流節(jié)點(diǎn)i為末端節(jié)點(diǎn)的首端VSC 節(jié)點(diǎn)集合分別為VSC支路ij和ki傳輸?shù)挠泄β史謩e為VSC支路ij和ki傳輸?shù)臒o(wú)功功率和分別為VSC支路ki的有功損耗和無(wú)功損耗。

如果VSC支路的方向是從交流系統(tǒng)指向直流系統(tǒng),即支路方向?yàn)閕→j,j∈p(i),則VSC 電壓方程為

如果VSC支路的方向是從直流系統(tǒng)指向交流系統(tǒng),即支路方向?yàn)閗→i,k∈q(i),則VSC電壓方程為

在式(5)中,由于0≤Mk,t≤1,則式(5)可以等效為

至此統(tǒng)一了VSC 模型與基于Distflow 潮流形式的交直流配電網(wǎng)模型。

(4) 線路潮流約束線性化

式(28)(29)可以用式(56)替代

式(27)和式(56)表示的載流量約束在數(shù)學(xué)上表示的是1個(gè)圓的內(nèi)部,用1個(gè)圓內(nèi)接正十二邊形來(lái)近似表示這個(gè)圓,從而式(27)和(56)所表示的非線性約束可以被以下一系列線性約束替代:

式中:αω、βω、δω為線性化載流量約束系數(shù),其數(shù)值可參考文獻(xiàn)[12]。

對(duì)于式(45)(46)(48)中的平方項(xiàng),可以用分段線性化[22-23]進(jìn)行處理,于是最終轉(zhuǎn)化為如下的MILP模型,調(diào)用YALMIP工具箱下的CPLEX 求解器進(jìn)行求解。

3 算例分析

3.1 算例數(shù)據(jù)

算例以改造的13節(jié)點(diǎn)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)作為交直流混合配電網(wǎng)模型為基礎(chǔ)進(jìn)行分析計(jì)算,結(jié)構(gòu)如圖3所示。該系統(tǒng)1—6節(jié)點(diǎn)為交流節(jié)點(diǎn),構(gòu)成交流配電系統(tǒng),7—13節(jié)點(diǎn)為直流節(jié)點(diǎn),構(gòu)成直流配電系統(tǒng)。交流配電網(wǎng)和直流配電網(wǎng)通過(guò)VSC1和VSC2這2臺(tái)VSC換流器互聯(lián),VSC1連接交流節(jié)點(diǎn)2和直流節(jié)點(diǎn)7,VSC2連接交流節(jié)點(diǎn)6和直流節(jié)點(diǎn)10。交流節(jié)點(diǎn)2通過(guò)變電站連接上級(jí)主網(wǎng),直流節(jié)點(diǎn)8、11和13接入光伏,直流節(jié)點(diǎn)9通過(guò)VSC3換流器接入風(fēng)電,VSC3起并網(wǎng)整流器作用,控制方式為定交流有功、定交流電壓控制。系統(tǒng)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1,電源參數(shù)見(jiàn)表2。

表1 交直流混合配電系統(tǒng)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)Table 1 Basic data of AC/DC hybrid power distribution system

表2 交直流混合配電系統(tǒng)電源容配置情況Table 2 Power capacity configuration of AC/DC hybrid power distribution system MW

圖3 改造的13節(jié)點(diǎn)交直流混合配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖Fig.3 Structure diagram of the modified 13-node AC/DC hybrid distribution network

3.2 優(yōu)化結(jié)果分析

在交直流混合配電網(wǎng)的實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中,換流器不僅可以雙向調(diào)節(jié)傳輸?shù)挠泄β?還可以作為無(wú)功補(bǔ)償裝置發(fā)出感性或容性的無(wú)功的功率,改善電壓水平,降低系統(tǒng)網(wǎng)損,促進(jìn)DG 出力的消納,因此VSC能夠和儲(chǔ)能互相配合,實(shí)現(xiàn)交直流混合配電網(wǎng)運(yùn)行的優(yōu)化。

(1) 多時(shí)段優(yōu)化運(yùn)行結(jié)果。

交直流混合配電網(wǎng)優(yōu)化運(yùn)行結(jié)果由圖4—6給出。圖4給出了系統(tǒng)總負(fù)荷、系統(tǒng)有功網(wǎng)損、向上級(jí)主網(wǎng)的購(gòu)電功率和DG 出力的時(shí)序值,圖5給出了儲(chǔ)能的荷電狀態(tài)曲線,圖6給出了2臺(tái)VSC的有功傳輸功率和無(wú)功出力情況。

圖4 負(fù)荷、網(wǎng)損、購(gòu)電功率和DG 出力時(shí)序值Fig.4 Load,network loss,purchased power and DG output timing values

圖5 儲(chǔ)能荷電狀態(tài)Fig.5 Energy storage state of charge

圖6 VSC功率曲線Fig.6 Power curve of VSC

由圖4可以看出:00:00—13:00系統(tǒng)的總負(fù)荷水平高于DG 最大出力,此期間DG 和變電站共同向負(fù)荷供電,結(jié)合圖5可知此期間儲(chǔ)能系統(tǒng)處于放電狀態(tài),但放電功率較小;13:00—17:00系統(tǒng)的總負(fù)荷水平低于DG 的最大出力,此時(shí)系統(tǒng)向儲(chǔ)能充電以消納DG,減少棄風(fēng)棄光成本;17:00—24:00運(yùn)行情況與00:00—13:00相似。

在圖6中,有功曲線大于0表示VSC傳輸?shù)挠泄β视山涣飨到y(tǒng)流入直流系統(tǒng),小于0則相反;無(wú)功曲線大于0表示VSC吸收感性的無(wú)功,小于0表示VSC 發(fā)出感性無(wú)功。結(jié)合圖4、6 可以看出,13:00—17:00由于DG 的出力高于負(fù)荷,且都配置在直流配電網(wǎng)當(dāng)中,因此當(dāng)DG 向位于交流節(jié)點(diǎn)6的儲(chǔ)能充電時(shí)2臺(tái)VSC 流經(jīng)的有功功率高于其他時(shí)刻。同時(shí),此時(shí)段內(nèi)VSC從交流系統(tǒng)吸收感性無(wú)功以促進(jìn)DG 的消納。

(2) 儲(chǔ)能和VSC 無(wú)功補(bǔ)償能力對(duì)優(yōu)化結(jié)果的影響。

為分析儲(chǔ)能的配置和VSC 的無(wú)功補(bǔ)償能力對(duì)優(yōu)化結(jié)果的影響,分別設(shè)置如下4種優(yōu)化策略進(jìn)行對(duì)比:無(wú)儲(chǔ)能無(wú)VSC無(wú)功補(bǔ)償、有儲(chǔ)能無(wú)VSC無(wú)功補(bǔ)償、無(wú)儲(chǔ)能有VSC無(wú)功補(bǔ)償、有儲(chǔ)能有VSC無(wú)功補(bǔ)償,分別對(duì)應(yīng)策略1 至策略4,對(duì)比結(jié)果由表3給出。

由表3可以看出,系統(tǒng)在無(wú)儲(chǔ)能且沒(méi)有VSC提供無(wú)功補(bǔ)償裝置的情況下總成本最高,其次為策略2,然后是策略3,儲(chǔ)能和VSC 聯(lián)合優(yōu)化時(shí)系統(tǒng)總成本最低。

表3 儲(chǔ)能和VSC無(wú)功補(bǔ)償對(duì)運(yùn)行成本的影響Table 3 Influence of energy storage and VSC reactive power compensation on operating costs 元

由此可以得出,在配電網(wǎng)中儲(chǔ)能主要起到降低棄風(fēng)棄光成本的作用,VSC 的無(wú)功補(bǔ)償主要起到降低網(wǎng)損的作用,另一方面,VSC 的無(wú)功補(bǔ)償還可以改善因DG 出力過(guò)高引起的電壓越限,實(shí)現(xiàn)DG 的充分消納,因此儲(chǔ)能和VSC聯(lián)合優(yōu)化才能使配電網(wǎng)的棄風(fēng)棄光成本降到最低。

(3) 線性化模型誤差分析。

為驗(yàn)證本文所提線性化方法的準(zhǔn)確性,將線性化模型的計(jì)算結(jié)果與內(nèi)點(diǎn)法計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果如表4所示。

表4 線性化模型精度對(duì)比Table 4 Linearized Model Accuracy Comparison

在交直流混合配電網(wǎng)優(yōu)化模型中,儲(chǔ)能本身是一個(gè)線性模型,對(duì)模型線性化并無(wú)影響,因此本文取網(wǎng)損最高的16:00時(shí)刻,將該時(shí)刻多余的風(fēng)光出力倒送回上級(jí)主網(wǎng),以單時(shí)段優(yōu)化結(jié)果進(jìn)行分析。表4給出了線性化方法與內(nèi)點(diǎn)法運(yùn)行成本的對(duì)比,圖7為2種方法計(jì)算出的各節(jié)點(diǎn)電壓幅值相對(duì)誤差。

圖7 節(jié)點(diǎn)電壓幅值相對(duì)誤差Fig.7 Relative error of node voltage amplitude

由表4可以看出,線性化模型目標(biāo)函數(shù)相對(duì)誤差最高為0.45%,由圖7可知節(jié)點(diǎn)電壓幅值相對(duì)誤差最高為0.21%,為10-3數(shù)量級(jí),因此本文所提線性化模型有較高的精度。

表5列出了在單時(shí)段優(yōu)化中運(yùn)用內(nèi)點(diǎn)法和線性化方法進(jìn)行優(yōu)化的時(shí)間比較。由表5可知,與內(nèi)點(diǎn)法相比,線性化方法具有顯著的計(jì)算時(shí)間優(yōu)勢(shì),更加適用于應(yīng)用在交直流混合配電網(wǎng)的優(yōu)化運(yùn)行當(dāng)中。

表5 線性化方法與內(nèi)點(diǎn)法優(yōu)化時(shí)間比較Table 5 Comparison of optimization time between linearization method and interior point method

4 結(jié)論

對(duì)于含有DG、VSC 和儲(chǔ)能的交直流混合配電網(wǎng),本文以配電網(wǎng)購(gòu)電成本、棄風(fēng)棄光成本、網(wǎng)損成本和儲(chǔ)能日運(yùn)行維護(hù)成本之和構(gòu)成的系統(tǒng)綜合運(yùn)行成本最小為目標(biāo)構(gòu)建其優(yōu)化模型,優(yōu)化配電網(wǎng)購(gòu)電量、VSC功率和儲(chǔ)能充放電策略以實(shí)現(xiàn)配電網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。提出了一種線性化方法對(duì)優(yōu)化模型進(jìn)行轉(zhuǎn)化,將MINLP 問(wèn)題轉(zhuǎn)化為MILP 問(wèn)題進(jìn)行求解,該方法不僅能夠得到全局最優(yōu)解,而且考慮了網(wǎng)損,具有較高的精度,同時(shí)沒(méi)有網(wǎng)架拓?fù)湫问降南拗?適用于更多場(chǎng)合下的電力系統(tǒng)優(yōu)化。