調(diào)節(jié)閥內(nèi)瞬態(tài)空化壓力脈動(dòng)特性分析

劉秀梅， 謝永偉， 李貝貝， 賀 杰， 陳勁松

(1.中國礦業(yè)大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116; 2.徐州工程學(xué)院 電氣與控制工程學(xué)院，江蘇 徐州 221018)

空化在泵、水翼、孔板、螺旋槳、噴射泵、文丘里管等液壓部件中廣泛存在，通常指流體中的局部壓力低于飽和蒸汽壓時(shí)，空泡的形成、生長以及潰滅現(xiàn)象。一般來說，空化會(huì)帶來諸多不良影響，如對設(shè)備表面造成侵蝕、影響機(jī)械作業(yè)精度、帶來振動(dòng)和噪聲等。研究空化現(xiàn)象及其變化過程中的壓力脈動(dòng)具有重要意義。

現(xiàn)有空化研究主要有：對各液壓機(jī)械中的空化流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬[1-3]，并不斷優(yōu)化模型以更精準(zhǔn)的表征空化流場變化情況[4-5]，對空化結(jié)構(gòu)變化原因進(jìn)行研究[6-7]，對空化結(jié)構(gòu)演變過程中引發(fā)的壓力脈動(dòng)進(jìn)行特性研究[8-9]等。

為探尋空化云脫落機(jī)理及其變化過程中壓力脈動(dòng)的原因，Long等[10]對水翼空化過程進(jìn)行三維仿真計(jì)算與理論推導(dǎo)，研究了空穴體積變化與空穴周圍壓力值的數(shù)量關(guān)系。Wang等[11-12]采用試驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合，研究了收斂-擴(kuò)散通道內(nèi)空泡脫落、潰滅過程，對反射流以及激波機(jī)制下的空泡變化過程并進(jìn)行分析。陳廣豪[13]對收縮-擴(kuò)展流道內(nèi)附著型空穴的瞬態(tài)變化過程進(jìn)行試驗(yàn)和仿真分析，并對其壓力脈動(dòng)特性進(jìn)行了研究。張孝石通過多場同步測量試驗(yàn)，研究了水下航行體肩部空泡形態(tài)變化與速度、渦的關(guān)系，進(jìn)一步揭示了其近壁面壓力脈動(dòng)特性。Zhu等[14]通過對變壓比風(fēng)洞試驗(yàn)中的液氮文氏管內(nèi)空泡的動(dòng)態(tài)變化過程進(jìn)行分析；研究發(fā)現(xiàn)隨著壓比的增加，空泡脫落頻率與空泡長度在線性增加，且幅值指數(shù)增加。韓亞東等通過將試驗(yàn)測量與數(shù)值模擬相結(jié)合，表明旋渦與空泡相互作用，空泡脫落由反向射流導(dǎo)致，并通過動(dòng)力學(xué)模態(tài)分解分析了空化流動(dòng)，提取其主要?jiǎng)恿W(xué)特征。龍新平等[15]對不同空化數(shù)下文丘里管內(nèi)空化引發(fā)的壓力脈動(dòng)進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)空化云脫落頻率與文丘里管下游的壓力脈動(dòng)頻率近似。Dastane等[16]采用數(shù)值模擬的方法對文丘里管內(nèi)的空化流動(dòng)進(jìn)行研究，對空化過程中的空泡半徑、潰滅溫度及潰滅壓力進(jìn)行估算，建立數(shù)值模型，Pelz等[17]研究了空化變化過程與空化數(shù)及雷諾數(shù)的關(guān)系，對云狀空穴的增長和反向射流流動(dòng)過程進(jìn)行分析。另外有一些學(xué)者研究了空泡的動(dòng)力學(xué)相關(guān)特性[18]、對文丘里管內(nèi)部空化流動(dòng)過程進(jìn)行動(dòng)力學(xué)模態(tài)分解[19]，推進(jìn)了對空化過程中壓力脈動(dòng)情況的研究。本課題組通過試驗(yàn)和數(shù)值討論了調(diào)節(jié)閥內(nèi)穩(wěn)態(tài)空化場[20]，但僅局限于喉部。

上述研究主要是對水翼和文丘里管的空化研究，未深入討論液壓閥內(nèi)的空化瞬態(tài)壓力場的變化情況?？栈彩且簤合到y(tǒng)中經(jīng)常出現(xiàn)的一種現(xiàn)象，它會(huì)影響液壓元件的壽命及控制精度，因此本文針對液壓調(diào)節(jié)閥內(nèi)瞬態(tài)流場，數(shù)值模擬了閥內(nèi)周期性的空化變化過程及其壓力脈動(dòng)特性等，分析其空化區(qū)內(nèi)部形態(tài)和變化規(guī)律，對于液壓閥結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要意義。

1 數(shù)學(xué)模型

因?yàn)殚y口中心對稱，且在實(shí)際工程應(yīng)用中空化主要發(fā)生在閥口附近，故本文的仿真模型采用液控調(diào)節(jié)閥內(nèi)部流道空化旋轉(zhuǎn)軸對稱模型，如圖1所示。在本研究中調(diào)節(jié)閥流道總長度為L=75.0 mm，其中上游段L1=21.5 mm，喉部L2=26.75 mm，擴(kuò)張段L3=13 mm，L4=23.5 mm，流道總長度L=75 mm，入口和出口直徑分別為15.0 mm與25.6 mm，r0=3.0 mm，r1=3.5 mm，r2=7.5 mm。

圖1 幾何模型Fig.1 Geometric model

從圖1可知，液控調(diào)節(jié)閥內(nèi)部流道幾何模型，采用混合網(wǎng)格對全流道進(jìn)行網(wǎng)格劃分，并對液控調(diào)節(jié)閥口及下游空化區(qū)域進(jìn)行局部加密。在仿真計(jì)算過程中，壓力、速度等參數(shù)發(fā)在節(jié)流口處發(fā)生突變，因此在該處采用三角形網(wǎng)格加密劃分，閥口處放大圖如圖2所示。加密后網(wǎng)格的最小網(wǎng)格尺寸為0.008 mm×0.008 mm。

圖2 閥口放大圖Fig.2 Enlarged view of the orifice

為消除網(wǎng)格數(shù)對計(jì)算結(jié)果的影響，需進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。本文選取閥門入口的質(zhì)量流率作為判斷網(wǎng)格數(shù)是否影響流場分布的依據(jù)，發(fā)現(xiàn)調(diào)節(jié)閥入口的質(zhì)量流率隨著格數(shù)的增加而增加。當(dāng)網(wǎng)格數(shù)達(dá)到100 000時(shí)，調(diào)節(jié)閥的質(zhì)量流率不再隨著網(wǎng)格數(shù)的增加而變化。因此，將100 000確定為網(wǎng)格數(shù)，且流道網(wǎng)格的近壁面y+大部分在30～150之間，可以滿足計(jì)算速度和計(jì)算結(jié)果精度以及壁面函數(shù)的要求。

入口設(shè)置為壓力入口(Pressure-inlet)邊界條件，入口壓力值為5.0 MPa；出口設(shè)置為壓力出口(Pressure-outlet)邊界條件，出口壓力值為1.0 MPa；中心軸設(shè)置為axisymmetric邊界條件。此外，圖1中除入口、出口和中心軸以外的邊界均為壁面(Wall)邊界條件，近壁區(qū)選用壁面函數(shù)對其處理，壁面無滑移。

在本仿真計(jì)算中，液相和汽相被假定為等溫且不可壓縮。采用Fluent軟件中的Mixture模型、Schnerr-Sauer空化模型[21-22]能較好的模擬液壓閥內(nèi)的空化流場。液壓油在30 ℃時(shí)的飽和蒸汽壓400 Pa。

在空化過程中，湍流黏度系數(shù)與兩相流密度有關(guān)，且是一個(gè)變化值，因此此處引入修正后的RNG k-ε湍流模型，修正后的湍流黏性系數(shù)表達(dá)式為：

μt=f(ρm)Cμk2/ε，

式中:ρm為混合相密度;ρv為氣相密度;ρl為液相密度。Cμ≡0.085，k為湍動(dòng)能；ε為湍流耗散率，n為一常數(shù)，為了更好研究空化現(xiàn)象的反向射流以及大尺度空穴脫落，此處n取10。

針對上述控制方程組在空間進(jìn)行離散。速度和壓力的耦合由SIMPLE算法實(shí)現(xiàn)，壓力項(xiàng)離散方式采用Standard格式，其它項(xiàng)均采用一階迎風(fēng)格式。計(jì)算時(shí)先進(jìn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算，將結(jié)果作為非定常計(jì)算的初值，從而保證計(jì)算的穩(wěn)定性和收斂速度。為保證在微觀時(shí)間尺度下，對空穴的脫落潰滅進(jìn)行充分觀測，同時(shí)盡可能的節(jié)約計(jì)算資源，此處仿真時(shí)間步長設(shè)為Δt=0.1 μs。

2 計(jì)算結(jié)果分析

基于上述數(shù)值計(jì)算模型，本文設(shè)置入口壓力為5 MPa，出口壓力為1 MPa，液控調(diào)節(jié)閥開度為60%(開度K=l/lmax,lmax為調(diào)節(jié)閥的總行程)，對這一工況下空化流動(dòng)演變的一個(gè)典型周期進(jìn)行了細(xì)致分析，研究了非定?？栈葑冞^程及其演變原因，對閥內(nèi)壓力脈動(dòng)特性進(jìn)行分析。

2.1 空穴結(jié)構(gòu)演化過程

一個(gè)周期內(nèi)空化結(jié)構(gòu)的演化過程，如圖3所示。從圖3可知，包含空化的產(chǎn)生、脫落以及潰滅三個(gè)階段的瞬態(tài)周期性空化發(fā)展過程在液壓調(diào)節(jié)閥內(nèi)發(fā)生，一個(gè)周期約為1.77 ms。

圖3 空化結(jié)構(gòu)演化典型過程Fig.3 Typical evolution process of cavitation flow

在時(shí)刻t0，調(diào)節(jié)閥閥口過流面積的減小使得流場內(nèi)部壓力降低，在閥口下游位置開始出現(xiàn)附著型空穴。在t0到t0+0.15 ms時(shí)，附著型空穴不斷向下游發(fā)展；在t0+0.47 ms時(shí)，附著型空穴在尾部發(fā)生斷裂，這是由反相射流導(dǎo)致的，同時(shí)在閥芯頭部也有空穴產(chǎn)生，位于頭部上表面。在t0+0.47 ms到t0+0.94 ms時(shí)，近壁面處的附著型空穴長度在逐漸減小，整個(gè)時(shí)間段均為附著型空穴斷裂、脫落成游離型空穴的過程。在t0+0.94 ms時(shí)，游離型空穴完全脫落，且附著型空穴末端開始出現(xiàn)小的空穴脫落。在t0+0.47 ms到t0+1.06 ms時(shí)，游離型空穴隨著主流向下游運(yùn)動(dòng)，其長寬方向尺度迅速變大，隨著時(shí)間的推移，在t0+1.18 ms時(shí)，游離型空穴發(fā)展至最大形態(tài)，且在其表面有明顯的波狀波動(dòng)產(chǎn)生。在t0+1.30 ms時(shí)，游離型空化逐步分裂為多個(gè)小尺度空穴，且在運(yùn)動(dòng)過程中逐漸潰滅，同時(shí)在t0+1.77 ms時(shí)進(jìn)入下一個(gè)空化結(jié)構(gòu)演化周期，空穴在閥口下游重新開始產(chǎn)生、發(fā)展?？昭撀渥兓^程與陳廣豪以及Qiu等[23]的試驗(yàn)研究結(jié)果一致。

2.2 空穴的增長和脫落

由于附著型和游離型空化在喉部及擴(kuò)張段產(chǎn)生，為了具體說明空穴發(fā)展變化過程中其流場變化情況及其誘因，提取了圖3中喉部和擴(kuò)張段近壁面處流體的氣相體積分?jǐn)?shù)、壓力、速度、壓力梯度參量隨時(shí)間變化情況，如圖4所示。為更好的討論1.25個(gè)周期內(nèi)喉部以及擴(kuò)張段中空化場的變化情況，我們?nèi)M坐標(biāo)為無量綱量t/Tref，其中t為實(shí)際流動(dòng)時(shí)間點(diǎn)，Tref為空化周期時(shí)間，此工況下為1.77 ms，縱坐標(biāo)為無量綱量x/L2，其中x為橫坐標(biāo)值，L2為喉部長度。為分析空穴發(fā)展過程及形態(tài)變化規(guī)律，我們?nèi)庀囿w積分?jǐn)?shù)值為0.1的等值線作為空穴與油液的邊界線(見圖4(a)中白實(shí)線)。從圖4可知，在時(shí)刻a～時(shí)刻f整周期變化過程中，流場的氣相體積分?jǐn)?shù)、壓力、速度和壓力梯度一直處在變化中，但時(shí)刻a與時(shí)刻f兩個(gè)時(shí)間點(diǎn)的各參數(shù)值基本相同，且對比0～0.25t/Tref與1.0～1.25t/Tref兩時(shí)間段，各參數(shù)值及各參數(shù)變化趨勢基本相同，具有明顯的周期性。

(a) 氣體相積分?jǐn)?shù)

(b) 絕對壓力

(c) 近壁面速度

(d) 近壁面壓力梯度圖4 空化周期中近壁面處各參數(shù)變化情況Fig.4 Variation of parameters near the wall during bubble oscillations

從圖4(a)可知:在x/L2=0～x/L2=2.2區(qū)域可發(fā)現(xiàn)，在初始時(shí)刻附著型空穴產(chǎn)生，并在接下來的0.11t/Tref內(nèi)不斷增長，緊接著附著型空穴開始脫落。在接下來時(shí)間段，游離型空穴沿下游不斷發(fā)展；同時(shí)，附著型空穴開始回縮，并在e時(shí)刻急劇消失。至f時(shí)刻，附著型空穴再次產(chǎn)生。

從圖4(b)可知，在空化開始時(shí)刻a，未被空穴覆蓋區(qū)域壓力為1.0 MPa左右，接近設(shè)定的出口壓力，被覆蓋區(qū)域壓力遠(yuǎn)低于1 MPa，低壓區(qū)長度隨著空穴增長而變大。在0.5t/Tref左右，x/L2=1.0～x/L2=1.5區(qū)域內(nèi)空穴完成脫落，該區(qū)域壓力逐漸回升，有局部高壓出現(xiàn)，但壓力仍低于1 MPa。在附著型空穴完全消失前，流道內(nèi)壓力激升，壓力可達(dá)4.6 MPa，緊接著壓力又回歸至約1 MPa，直至下一周期空穴產(chǎn)生。

從圖4(c)可知，在空穴發(fā)展變化過程中近壁面處一直有反向射流出現(xiàn)，且在空穴生長和脫落階段，反向射流的邊界一直隨著空穴末端的位置變化而變化。在壓力激升時(shí)刻，在喉部位置反向射流速度極大，可達(dá)34 m/s。結(jié)合圖4(a)可知，在反向射流速度也急劇增加時(shí)，附著型空穴的回縮速度也在急劇增加，進(jìn)一步說明反向射流是空穴發(fā)展變化的重要誘因。

圖4(d)為逆壓力梯度云圖，每個(gè)點(diǎn)的逆壓力梯度值由Px1-Px2(x1>x2)求得。結(jié)合圖4(c)與圖4(d)可知，觀察區(qū)域內(nèi)的逆壓梯度主要出現(xiàn)在反向射流邊界處，最大值約0.06 MPa。說明反向射流由逆壓力梯度導(dǎo)致產(chǎn)生。在附著型空穴增長過程中，空穴覆蓋的區(qū)域處于低壓區(qū)，低壓區(qū)域隨著附著型空穴長度的增加在不斷擴(kuò)大。在空穴向下游發(fā)展過程中，氣穴與油液交界面形成比較大的壓力差，從而在近壁面處形成逆壓梯度，導(dǎo)致在近壁面處有反向射流產(chǎn)生。

為進(jìn)一步說明附著型空穴脫落原因，分析了三個(gè)典型時(shí)刻，流場內(nèi)空化云圖、速度云圖、流線圖，如圖5所示。圖5為不同時(shí)刻調(diào)節(jié)閥流道內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)。從圖5可知，空穴形態(tài)不斷變化，且漩渦伴隨著空穴整個(gè)發(fā)展與脫落過程。

(a) t=0.01Tref空化云圖

(b) t=0.01Tref速度云圖

(c) t=0.02Tref空化云圖

(d) t=0.02Tref速度云圖

(e) t=0.65Tref空化云圖

(f) t=0.65Tref速度云圖圖5 b、c、d時(shí)刻閥內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)Fig.5 Cavitation flow at the time b，c and d

b時(shí)刻附著型空穴正在緩慢增長，此時(shí)在附著型空化尾部與壁面間有反向射流產(chǎn)生，當(dāng)主流遭遇反向射流時(shí)，一個(gè)小型湍流漩渦在緊貼壁面處形成，且此漩渦為逆時(shí)針方向。渦在空穴尾端產(chǎn)生，并伴隨著附著型空穴向下游發(fā)展，但此時(shí)的渦較小，不足以形成足夠的剪切力使附著型空穴脫落。此時(shí)空穴與液體交界面有明顯的逆壓梯度，這是反向射流形成的原因(見圖4)。附著型空穴逐漸增長，渦也在逐漸變大，反向射流沿壁面向上游發(fā)展。由于流道x/L2=1處為喉部和擴(kuò)張段交界處，流線在此處發(fā)生突變，反向射流在此處更容易形成渦(見圖4(c)中方框)。隨著空穴長度增長，空穴末端的渦也在逐漸變大，剪切力增強(qiáng)，且反向射流的流動(dòng)介質(zhì)以液相為主，因此會(huì)引起局部壓強(qiáng)上升(見圖4(b)中橢圓框)，空穴中間產(chǎn)生局部高壓，附著型空穴末端被渦剪切，促使其進(jìn)一步斷裂和脫落[24]。d時(shí)刻，游離型空穴完全脫離，并向下游發(fā)展，且此時(shí)反向射流繼續(xù)沿喉部壁面向上游發(fā)展，促使附著型空穴逐漸回縮，直至其最終消失。同時(shí)，附著型空穴末端形成的渦對附著型空穴末端進(jìn)行剪切，使其發(fā)生小的空穴脫落。

2.3 壓力脈動(dòng)分析

由上述討論可知，在空穴發(fā)展變化過程中，壓力場也在不斷變化，空穴覆蓋區(qū)域壓力較低，空穴離開后壓力逐漸回升，空穴潰滅時(shí)流道內(nèi)產(chǎn)生劇烈的壓力沖擊。為進(jìn)一步研究空穴形態(tài)變化過程中壓力脈動(dòng)特性，我們分別跟蹤喉部、擴(kuò)張段、一次和二次擴(kuò)張段幾何中心處壓力變化情況。數(shù)值計(jì)算得到的10個(gè)空化周期內(nèi)四個(gè)監(jiān)測位置上的壓力變化過程，如圖6所示。圖6(b)為典型的壓力脈動(dòng)時(shí)域信息圖，圖示表明：調(diào)節(jié)閥下游流道中空化呈現(xiàn)周期性演變趨勢。由于調(diào)節(jié)閥內(nèi)呈現(xiàn)非定?？栈Y(jié)構(gòu)演化過程，各監(jiān)測位置處壓力的脈動(dòng)數(shù)值明顯不同，但是總體來看，四個(gè)位置都有比較大的壓力波動(dòng)，且有較強(qiáng)規(guī)律性。其中，1處由于受到附著型空穴前端長時(shí)間覆蓋，受低壓影響時(shí)間也最長，且附著型空穴前端較穩(wěn)定，壓力脈動(dòng)也較小，因此1處長時(shí)間處于平緩低壓區(qū)。2、3、4處由于受空穴覆蓋時(shí)間逐漸變短，平緩低壓區(qū)時(shí)長也逐漸減小。

(a) 四個(gè)監(jiān)測位置

(b) 壓力變化時(shí)域圖

(c) 壓力變化功率譜密度圖

(d) 功率譜峰值頻率變化圖圖6 四個(gè)監(jiān)測位置壓力信息Fig.6 Pressure at four monitoring points

圖6(c)為對10周期各位置的壓力信息進(jìn)行功率譜密度譜求取的結(jié)果，從中可以發(fā)現(xiàn)，四個(gè)壓力監(jiān)測位置均存在頻率在約565 Hz的主頻峰，由附著型空穴的準(zhǔn)周期生長、斷裂和及其大尺度脫落引發(fā)；次級頻率約為主導(dǎo)頻率的各階倍頻，由游離型空穴非定常變化及附著型空穴末端脫落的小氣泡引起。分析流道內(nèi)不同截面的壓力脈動(dòng)信息可知，不同截面上的平均壓力變化具有相同的主導(dǎo)頻率，且該頻率與附著型空穴準(zhǔn)周期生長、斷裂和大尺度脫落頻率基本一致。圖6(d)為功率譜峰值頻率變化圖，對應(yīng)空穴不同形狀，峰值頻率呈現(xiàn)減小的趨勢，但是測點(diǎn)2位于擴(kuò)張段，為空穴形態(tài)變化最劇烈的地方，所以功率譜峰值變化比較大.此外，在十個(gè)周期的空化變化中，1、2、3處最高壓力可達(dá)6 MPa以上，而4處最高壓力遠(yuǎn)小于這三個(gè)位置，約為2.5 MPa。此處可能是因?yàn)槎螖U(kuò)張段的存在有利于減輕空化引發(fā)的壓力脈動(dòng)對下游的影響，對工程應(yīng)用中調(diào)節(jié)閥的優(yōu)化設(shè)計(jì)和穩(wěn)定運(yùn)行有實(shí)際的指導(dǎo)意義。

本文引入脈沖因子作為用來檢測信號(hào)中有無沖擊的指標(biāo)，脈沖因子表達(dá)式為

I=(Pmax-Pmin)/Parv

(1)

(2)

式中：Pi為時(shí)域上第i個(gè)時(shí)間點(diǎn)的壓力值;采樣時(shí)間間隔為0.01 ms;Pmax為壓力最大值;Pmin為壓力最小值。

圖7呈現(xiàn)的是在10周期非定常變化過程中，整個(gè)流道內(nèi)各截面壓力值的脈沖因子?？梢园l(fā)現(xiàn)，脈沖因子最大值在x/L2=0.2處，即流道的節(jié)流口處，說明此處壓力脈沖最大?？芍昭ㄗ兓^程中，流場內(nèi)受空化影響最大、受沖擊最強(qiáng)位置為x/L2=0.2截面處，因此節(jié)流口也將是受到壓力沖擊最嚴(yán)重的地方、最易形成空蝕的地方，應(yīng)加強(qiáng)對節(jié)流口處的保護(hù)。

圖7 空化十個(gè)周期各截面壓力脈沖因子Fig.7 Pressure pulse riskfactor at each section in ten cavitation oscillationcycles

3 結(jié) 論

基于對調(diào)節(jié)閥內(nèi)數(shù)值模擬結(jié)果的分析，結(jié)論如下：

(1) 調(diào)節(jié)閥內(nèi)空穴的發(fā)展變化呈現(xiàn)明顯的準(zhǔn)周期性過程，包括附著型空穴生長，附著型空穴斷裂、脫落，以及游離型空穴的增長和潰滅。

(2) 附著型空穴尾部近壁面處產(chǎn)生的反向射流是引發(fā)其斷裂的直接原因。在空穴形成后，空穴與液體交界面會(huì)形成壓力梯度，進(jìn)而形成反向射流。反向射流與主流相切形成的渦一直剪切附著型空穴，使其斷裂、脫落，渦一直伴隨著空穴變化過程。反向射流中液相為主要流動(dòng)介質(zhì)，會(huì)導(dǎo)致局部壓力上升，填充部分氣體空腔，這是引起空穴斷裂的直接原因。

(3) 附著型空穴生長時(shí)，空穴覆蓋區(qū)域壓力變低，且附著型空穴前端較穩(wěn)定，壓力脈動(dòng)也較小，其尾部壓力波動(dòng)較大。伴隨著反向射流的發(fā)展，附著型空穴斷裂、脫落形成游離型空穴，整個(gè)過程中壓力脈動(dòng)變得復(fù)雜，原本被空穴覆蓋區(qū)域的壓力開始逐漸回升；空穴大面積潰滅時(shí)，流道內(nèi)會(huì)有較大壓力沖擊產(chǎn)生，其值遠(yuǎn)高于出口壓力，加速了殘存空穴的潰滅過程。閥內(nèi)不同截面上的平均壓力變化具有相同的主導(dǎo)頻率，且該頻率與附著型空穴準(zhǔn)周期生長、斷裂及大尺度脫落頻率基本一致。