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    內(nèi)支撐設(shè)計(jì)對(duì)海相軟土地層鋼板樁支護(hù)體系水平變形的影響研究*

    2022-10-10 07:16:40朱俊樸
    施工技術(shù)(中英文) 2022年17期
    關(guān)鍵詞:管廊間距鋼管

    朱俊樸

    (中山翠亨新區(qū)工程項(xiàng)目建設(shè)事務(wù)中心,廣東 中山 528400)

    0 引言

    綜合管廊將電力、通信、熱力、給水等工程管線集于一體,在復(fù)雜地層條件下開展管廊建設(shè)逐漸成為常態(tài)。在此背景下,研究海相軟土地層下管廊基坑的變形特性及變形控制技術(shù),對(duì)管廊建設(shè)意義重大。

    目前,大量學(xué)者研究不同地層下基坑開挖對(duì)臨近隧道、地鐵、地下結(jié)構(gòu)等建(構(gòu))筑物的影響問題,并分析在不同力學(xué)參數(shù)和不同支護(hù)措施下,基坑開挖對(duì)臨近建筑物的影響[1-5]。近年來(lái),為保障濱海軟土地區(qū)綜合管廊基坑的穩(wěn)定性和安全,部分學(xué)者也進(jìn)行了研究。劉悅強(qiáng)[6]以廣東佛山地區(qū)某工程為背景,對(duì)高地下水位和深厚軟土地層的基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算和方案優(yōu)化。王峰等[7]通過基坑穩(wěn)定性計(jì)算公式及深基坑計(jì)算軟件,結(jié)合軟土黏聚力、內(nèi)摩擦角和重度參數(shù),開展基坑穩(wěn)定性參數(shù)敏感性分析。袁久彬[8]運(yùn)用MIDAS-GTS,結(jié)合寧波市江東區(qū)某富水軟土深基坑工程,研究基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和開挖施工方案,分析各種情況對(duì)基坑穩(wěn)定性的影響。在鋼板樁支護(hù)方面,周秋月等[9]結(jié)合南京市某綜合管廊工程,結(jié)合監(jiān)測(cè)結(jié)果,分析鋼板樁-鋼支撐體系在綜合管廊基坑中的支護(hù)效果。張玉成等[10]利用監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和ANSYS,研究分析雙排樁鋼板樁圍堰的受力特點(diǎn)和計(jì)算方法。張江濤等[11]采用PLAXIS 2D分析基坑開挖過程中,鋼板樁支護(hù)體系的土壓力、鋼板樁水平位移、鋼板樁彎矩、基坑周邊地表沉降及支撐軸力等,并指出最后的開挖步為綜合管廊基坑開挖的關(guān)鍵和最危險(xiǎn)步。

    雖然鋼板樁在管廊基坑中應(yīng)用廣泛,但缺乏對(duì)設(shè)計(jì)計(jì)算理論、作用機(jī)理、支護(hù)效果影響因素的研究。此外,在鋼板樁支護(hù)體系中,內(nèi)支撐設(shè)置形式直接影響工程造價(jià)與投資。為系統(tǒng)探究海相地層中內(nèi)支撐設(shè)計(jì)對(duì)鋼板樁支護(hù)體系的影響,以中山市翠亨新區(qū)起步區(qū)某管廊基坑為研究對(duì)象,采用MIDAS GTS NX模擬基坑開挖、鋼板樁支撐布置等施工工況。通過計(jì)算分析,研究討論綜合管廊施工過程中支護(hù)體系的響應(yīng)。

    1 工程背景及巖土參數(shù)

    1.1 工程概況

    本文涉及綜合管廊為中山市翠亨新區(qū)某項(xiàng)目的一部分,項(xiàng)目建設(shè)場(chǎng)地原始地貌屬珠江口伶仃洋西部的淺海灣,富含淤泥土。建設(shè)路線位于翠亨新區(qū)圍海吹填造島區(qū)域,陸域形成于20世紀(jì)90年代,時(shí)間較短,軟土分布深厚,工程地質(zhì)條件較差。

    綜合管廊基坑采用18SP-Ⅳ拉森鋼板樁加2道鋼管內(nèi)支撐支護(hù),其中鋼管內(nèi)支撐均采用φ609mm×14mm鋼管。寧?kù)o路綜合管廊基坑開挖深度平均為7m,開挖寬度為5.6m。為保證內(nèi)支撐穩(wěn)定,鋼管內(nèi)支撐施工前,在支撐位置底部連接三角架與腰梁形成鋼板樁支護(hù)體系,保證鋼管內(nèi)支撐穩(wěn)定。為保證計(jì)算效率,對(duì)基坑進(jìn)行一定程度的簡(jiǎn)化,基坑截面如圖1所示。

    圖1 基本支護(hù)結(jié)構(gòu)與地層

    1.2 工程地質(zhì)條件

    1)素填土 由黏性土、少量碎石和塊石組成,粒徑為0.5~5cm,含量約30%,呈次棱角狀,碎塊石成分以素混凝土、花崗巖為主。

    2)淤泥質(zhì)土 為灰色~灰黑色,流塑狀,主要由黏土礦物組成,有機(jī)質(zhì)含量一般,局部有少量貝殼碎屑及腐殖物,具腥臭味,均勻性尚可,局部可相變?yōu)橛倌嗉坝倌噘|(zhì)黏土。韌性及干強(qiáng)度低,切面稍具光澤,無(wú)搖振反應(yīng)。全場(chǎng)分布,厚1.40~34.80m。

    3)砂質(zhì)黏性土 為中細(xì)?;◢弾r原地風(fēng)化殘留產(chǎn)物,以褐黃色為主,濕~飽和,可塑,局部軟塑或硬塑,主要由長(zhǎng)石風(fēng)化的黏粉粒、石英顆粒及暗色礦物組成,以黏性土為主,中細(xì)砂含量約10%,該層遇水易崩解軟化。局部分布,厚0.90~14.90m。

    4)全風(fēng)化花崗巖 主要顏色為灰白和褐黃,巖樣礦物結(jié)構(gòu)為破壞狀態(tài),具有清晰的花崗巖結(jié)構(gòu),主要為長(zhǎng)石、石英、云母及少量暗色礦物。該層中的長(zhǎng)石、云母等易風(fēng)化礦物風(fēng)化程度高,接近土狀,巖芯呈可塑~硬塑狀。該層巖體十分軟弱,裂隙發(fā)育導(dǎo)致巖體破碎程度極高,遇水易軟化崩解,局部分布,厚0.70~7.10m。

    2 數(shù)值模擬方法

    2.1 數(shù)值模擬軟件

    MIDAS GTS通過可視化、可交互的幾何模型進(jìn)行構(gòu)建、網(wǎng)格劃分等操作,可在軟件內(nèi)部對(duì)高復(fù)雜度的工程問題進(jìn)行建模分析,并對(duì)不同工況、不同荷載條件下的巖土工程進(jìn)行靜力分析、動(dòng)力分析、施工動(dòng)態(tài)分析。該軟件在巖土材料模型方面,尤其是本構(gòu)模型的設(shè)定上,具有莫爾-庫(kù)侖、虎克布朗等幾十種模型,還可以通過用戶自定義本構(gòu)模型,提升巖土材料模擬的靈活度和適用性。

    2.2 典型斷面

    該項(xiàng)目典型斷面選用鋼板樁和內(nèi)支撐支護(hù),基坑開挖前,先施工PHC管樁至設(shè)計(jì)標(biāo)高,待鋼板支護(hù)樁施工完畢后,開挖綜合管廊基坑軟土,開挖至第1道支撐底0.6m,施工鋼冠梁及第1道鋼管內(nèi)支撐;開挖至第2道支撐底0.6m,施工腰梁及第2道鋼管內(nèi)支撐。開挖到基底埋深后,在基底施工底部樁并澆筑封底混凝土。

    2.3 數(shù)值模型

    因綜合管廊整體較長(zhǎng),一般采用分段施工的方式。因此,在數(shù)值計(jì)算中,結(jié)合圖1所示的典型斷面,根據(jù)施工分段情況,構(gòu)建施工段內(nèi)的綜合管廊基坑數(shù)值模型,并在模型垂直于內(nèi)支撐的兩端按照基坑端部進(jìn)行處理,進(jìn)而將施工段模型構(gòu)建為長(zhǎng)條形基坑。根據(jù)工程情況簡(jiǎn)化基坑后,本文模型相關(guān)地層巖土參數(shù)如表1所示。計(jì)算過程中,施工段內(nèi)基坑規(guī)模為50m×5.6m×7m,考慮到降低邊界對(duì)計(jì)算結(jié)果的不利影響,將沿長(zhǎng)、寬、深方向擴(kuò)展一定規(guī)模,計(jì)算模型整體尺寸為x向150m,y向65m,z向20m。

    表1 巖土參數(shù)

    根據(jù)典型斷面、單個(gè)施工段內(nèi)基坑規(guī)模、地層情況等,結(jié)合施工圖,構(gòu)建如圖2所示的鋼板樁-內(nèi)支撐體系基坑數(shù)值模型。圖2中,鋼板樁采用板單元進(jìn)行模擬,內(nèi)支撐采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬。完成網(wǎng)格劃分后,模型內(nèi)總自由度為73 357,涉及24 456個(gè)節(jié)點(diǎn),共21 833個(gè)單元。模型中x軸向?yàn)榫C合管廊施工前進(jìn)方向,因僅選取部分綜合管廊進(jìn)行建模,未考慮x向支撐,x軸向基坑邊界為虛擬邊界。為降低模擬難度,提升模擬效率并保證模型收斂性,鋼板樁與地層、鋼板樁與內(nèi)支撐間的連接及接觸等采用共節(jié)點(diǎn)的方式進(jìn)行模擬,即接觸位置不同的結(jié)節(jié)或地層,采用不同的材料屬性并劃分不同網(wǎng)格,但這些網(wǎng)格在接觸、連接處共用節(jié)點(diǎn)。

    圖2 基坑有限元網(wǎng)格及內(nèi)支撐細(xì)部模型

    施工步驟如下:①平衡地應(yīng)力并施工完成所有鋼板樁;②開挖首層土體;③施工第1道內(nèi)支撐;④開挖第2層土體;⑤施工第2道內(nèi)支撐,澆筑封底混凝土。采用MIDAS GTS內(nèi)置的施工階段分析方法,按照上述施工步依次進(jìn)行模擬,巖土地層采用莫爾-庫(kù)侖模型。在基坑豎直方向-0.6,-4.1m處共設(shè)2道鋼管內(nèi)支撐。除巖土地層涉及的計(jì)算參數(shù)外,還需對(duì)鋼板樁、鋼管內(nèi)支撐等定義材料模型,相關(guān)模型參數(shù)參考GB 50010—2010(2015年版)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》,鋼板樁和內(nèi)支撐等材料參數(shù)如表2所示。

    表2 支護(hù)結(jié)構(gòu)基本屬性

    3 基坑支護(hù)布置敏感性分析

    在此支護(hù)體系中,鋼板支護(hù)樁和鋼管內(nèi)支撐構(gòu)成整個(gè)支護(hù)體系,對(duì)減小基坑側(cè)向變形、保證基坑安全起關(guān)鍵作用。為探究該體系的影響因素,根據(jù)工程情況,采用控制變量法構(gòu)建數(shù)值模型,分析采用不同參數(shù)時(shí)的基坑變形情況。

    3.1 鋼管支撐布置間距

    當(dāng)鋼管支撐布置間距為3,4,5,6m時(shí)模擬基坑開挖,對(duì)比觀察支護(hù)樁的水平位移,采用不同內(nèi)支撐間距時(shí),開挖到-3.5,-7.0m時(shí)得到的最大水平變形量及變化率如表3所示,變形量分布如圖3所示。由表3可知,間距從3m逐步改變到6m過程中,當(dāng)基坑開挖至-3.5m時(shí),基坑內(nèi)壁水平變形量相比上一級(jí)減小幅度為33.47%,25.08%,20.05%。當(dāng)基坑開挖至-7.0m處,基坑內(nèi)壁水平變形量減小幅度為33.41%,25.04%,19.96%。在鋼管支撐布置間距由3m變?yōu)?m過程中,基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大水平位移變化率最大,減少約33%,此后逐級(jí)遞減。由此可見,鋼管支撐布置間距參數(shù)變化對(duì)基坑側(cè)向變形有一定影響。結(jié)合工程設(shè)計(jì)結(jié)果,鋼管布置間距為4m,該綜合管廊安全等級(jí)為二級(jí),滿足基坑側(cè)向變形不允許超過15mm的規(guī)定,數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與工程相符(實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示,基坑開挖至-3.5m處最大水平位移為6.26mm,基坑開挖至-7.0m處最大水平位移為11.24mm),且具有一定安全儲(chǔ)備。

    表3 不同內(nèi)支撐間距時(shí)的基坑最大水平變形量及變化率

    圖3 采用不同內(nèi)支撐間距的基坑最大水平位移

    3.2 內(nèi)支撐鋼管剛度

    在內(nèi)支撐限制下,鋼板樁支護(hù)體系變形在內(nèi)支撐位置受到約束,故內(nèi)支撐的存在可以有效限制鋼板樁和樁后地層的水平變形。

    大量工程經(jīng)驗(yàn)和力學(xué)理論均表明,內(nèi)支撐剛度對(duì)鋼板樁-內(nèi)支撐的總體穩(wěn)定性和變形具有重要影響,因此需要研究?jī)?nèi)支撐剛度變化下,鋼板樁支護(hù)體系水平變形情況。施工時(shí),內(nèi)支撐截面形式和尺寸較標(biāo)準(zhǔn)化,故通過變更材料強(qiáng)度等級(jí)實(shí)現(xiàn)鋼支撐剛度變化。本文采用的材料強(qiáng)度等級(jí)包括Q195,Q235a,Q235b,Q355。當(dāng)變換內(nèi)支撐材料強(qiáng)度等級(jí)時(shí),通過模擬基坑開挖及內(nèi)支撐施工過程,可獲得不同位置在不同開挖步下的鋼板樁水平變形情況,如圖4所示,對(duì)應(yīng)的開挖引起水平位移如表4所示。

    表4 不同內(nèi)支撐剛度設(shè)計(jì)值下的基坑最大水平變形量及變化率

    圖4 采用不同強(qiáng)度內(nèi)支撐的基坑最大水平位移

    從圖4可知,隨著內(nèi)支撐鋼管剛度不斷增加,基坑內(nèi)壁水平變形逐漸減小。開挖過程中,基坑內(nèi)壁鋼板樁的水平變形隨開挖深度增加而增加,與基坑開挖應(yīng)力釋放引起的支護(hù)變形規(guī)律一致。因?yàn)閮?nèi)支撐剛度增加,相應(yīng)位置處鋼板樁抵抗變形的能力加強(qiáng),從而強(qiáng)化對(duì)鋼板樁水平變形的約束。因此,在沒有水平約束的基坑底部附近,將產(chǎn)生較大的基坑側(cè)向變形。當(dāng)鋼管內(nèi)支撐選用的材料為Q195時(shí),基坑內(nèi)壁出現(xiàn)的最大水平位移為17.27mm。由表4可知,相比Q195,當(dāng)鋼管內(nèi)支撐材料強(qiáng)化后,基坑開挖至-7.0m處,基坑內(nèi)壁水平變形減小幅度依次為17.02%,20.41%,45.07%。當(dāng)基坑開挖至-3.5m處,基坑內(nèi)壁水平變形減小幅度依次為14.03%,16.22%,30.98%。從以上變化幅度可以看出,鋼管剛度增加,基坑內(nèi)壁變形逐步減小。實(shí)際過程中,不能為增加內(nèi)支撐的剛度而無(wú)限提升材料強(qiáng)度,需考慮工程經(jīng)濟(jì)性,使資源得到更有效利用。

    4 結(jié)語(yǔ)

    1)鋼管內(nèi)支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)布置間距減小,能有效控制基坑側(cè)壁的水平位移,對(duì)控制基坑及周邊地層變形影響較大。

    2)增加內(nèi)支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)材料強(qiáng)度時(shí),能顯著減小地層變形值,從Q195到Q355每增加1次支護(hù)結(jié)構(gòu)剛度,對(duì)地層水平位移約束具有較大影響,但增加支護(hù)結(jié)構(gòu)剛度會(huì)大幅度增加工程造價(jià),不利于控制建設(shè)投資。

    3)基坑水平位移最大值均出現(xiàn)在開挖面,隨著基坑開挖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)置,離開挖面較遠(yuǎn)處的支護(hù)結(jié)構(gòu)與鋼板樁形成整體支護(hù)體系,對(duì)基坑側(cè)壁水平位移形成較大約束。因此基坑開挖時(shí),應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注開挖面附近10~15m處的變形情況,必要時(shí)可適當(dāng)調(diào)整內(nèi)支撐支護(hù)間距。

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