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    運(yùn)營(yíng)鐵路隧道引水洞爆破振速控制關(guān)鍵技術(shù)研究

    2022-09-30 06:15:40
    鐵道建筑技術(shù) 2022年8期
    關(guān)鍵詞:單段段位裝藥量

    張 玉

    (中鐵十九局集團(tuán)第二工程有限公司 遼寧遼陽 111000)

    1 前言

    近年來,我國(guó)高速鐵路快速發(fā)展,其中隧道工程所占比重越來越大,隨之而來的滲漏水引起的事故成為高鐵隧道主要安全事故之一,對(duì)鐵路運(yùn)營(yíng)造成巨大影響[1]。而治理隧道滲漏水多采用增設(shè)引水洞方式進(jìn)行引排水,新增引水洞根據(jù)圍巖類別及級(jí)別和施工條件,采用的開挖方式主要為機(jī)械法(掘進(jìn)機(jī)法)和傳統(tǒng)礦山法(爆破)。采用爆破開挖產(chǎn)生的振動(dòng)勢(shì)必對(duì)運(yùn)營(yíng)高鐵隧道造成一定程度的危害和影響,嚴(yán)重時(shí)會(huì)引發(fā)不可預(yù)料的后果[2]。因此研究科學(xué)的爆破振動(dòng)振速控制技術(shù)意義重大[3]。隨著隧道施工新技術(shù)、新工藝、新材料的不斷改進(jìn)和發(fā)展,一些新技術(shù)、新工藝、新材料也逐漸應(yīng)用于降低爆破振速控制中[4]。

    2 工程實(shí)例

    西成客專小安隧道全長(zhǎng)13 423 m,運(yùn)營(yíng)1年多后受連續(xù)暴雨影響,洞身標(biāo)7 000多米處施工縫嚴(yán)重漏水,采取應(yīng)急搶險(xiǎn)措施后,制定了新增引水洞進(jìn)行引排水措施。引水洞全長(zhǎng)960 m,從小安隧道2號(hào)橫平導(dǎo)進(jìn)入,采用4.5×5.9 m(寬×高)凈空斷面,線間距為30~50 m,要求爆破控制振速為2.5 cm/s。

    本段地表為構(gòu)造侵蝕低中山峽谷地貌,地形起伏大,埋深約370 m。本段地層巖性有第四系全新統(tǒng)人工填土()、溶洞充填()粉質(zhì)黏土、細(xì)角礫土,二疊系下統(tǒng)(P1)灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r夾炭質(zhì)灰?guī)r、角礫狀灰?guī)r、頁(yè)巖。

    3 開挖方案選擇和擬定

    開挖方式主要為掘進(jìn)機(jī)法和爆破法,由于本段引水洞地質(zhì)巖性主要為灰?guī)r,經(jīng)試驗(yàn)測(cè)定巖石強(qiáng)度達(dá)到63 MPa以上,巖石堅(jiān)硬且整體性非常好,通過類比及了解同類工程施工經(jīng)驗(yàn),如采用小型掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)開挖,施工難度極大[5]。因此最終選擇爆破開挖法,并進(jìn)行振速監(jiān)測(cè),僅在天窗點(diǎn)內(nèi)實(shí)施爆破。

    經(jīng)綜合參考并研究同類工程實(shí)例,為控制振速影響,確保鐵路運(yùn)營(yíng)安全,擬綜合應(yīng)用數(shù)碼電子雷管起爆和水壓爆破技術(shù)[6]、增設(shè)減振孔、振速自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)等一系列措施。爆破設(shè)計(jì)方案完成后進(jìn)行試爆以取得最佳爆破參數(shù),使爆破振動(dòng)影響控制在要求范圍內(nèi)。

    4 開挖爆破振速控制技術(shù)

    4.1 爆破控制設(shè)計(jì)

    4.1.1 最大單段裝藥量控制計(jì)算

    由爆破引起的地震波是對(duì)既有結(jié)構(gòu)物和周圍建筑產(chǎn)生破壞作用的主要因素[7],因此要求振速控制在2.5 cm/s以內(nèi)。在隧道開挖爆破過程中,振速主要與一次性起爆的藥量有關(guān),單段最大裝藥量采用薩道夫斯基經(jīng)驗(yàn)衰減公式[8]:

    式中:Q為單段最大裝藥量(kg);v為保護(hù)對(duì)象所在地的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)安全允許速度(本處為2.5 cm/s);K、α為與爆破點(diǎn)至保護(hù)對(duì)象間的地形、地質(zhì)條件有關(guān)的系數(shù)和衰減指數(shù);R為爆源中心至振速控制點(diǎn)的距離(m)。泄水洞中線距正洞左中線30 m,其爆破區(qū)藥量分布幾何中心至正洞邊緣距離R=25.44 m,取最小凈距(見圖1)。

    圖1 泄水洞中線距正洞邊緣距離

    根據(jù)正洞開挖及同類巖石取樣試驗(yàn),各級(jí)別圍巖均較硬,強(qiáng)度在40~79 MPa間,其中Ⅲ、Ⅳ級(jí)圍巖達(dá)到60 MPa以上。K、α取值范圍見表1。

    表1 不同巖性的K、α值

    根據(jù)式(1)[9],及不同圍巖K、α取值,計(jì)算出單段最大裝藥量為:Ⅲ級(jí)圍巖13.05 kg、Ⅳ級(jí)圍巖為11.98 kg、Ⅴ級(jí)圍巖為16.46 kg。

    4.1.2 計(jì)算每循環(huán)總裝藥量

    引水洞開挖總裝藥量的計(jì)算,采用公式:

    式中:Q為一個(gè)爆破循環(huán)的總用藥量(kg);V為一個(gè)循環(huán)進(jìn)尺所爆落的巖石總體積(m3);q為爆破每立方米巖石炸藥消耗量。本引水洞中:Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)圍巖錨噴開挖取q=1.2 kg/m3,Ⅳ級(jí)模筑取q=1.15 kg/m3,Ⅴ級(jí)取q=1.05 kg/m3。

    各襯砌類型的每循環(huán)總裝藥量計(jì)算結(jié)果:Ⅲ級(jí)圍巖錨噴總裝藥量為68.55 kg,Ⅳ級(jí)圍巖錨噴總裝藥量為72.5 kg,Ⅳ級(jí)圍巖模筑總裝藥量為78.1 kg,Ⅴ級(jí)圍巖模筑總裝藥量為76.82 kg。

    4.1.3 各襯砌類型下各類炮眼裝藥量

    引水洞每循環(huán)開挖長(zhǎng)度計(jì)劃按2.1 m控制,炮孔布置分為掏槽眼、周邊眼、輔助眼、底板眼4種。其中掏槽采用雙排V型掏槽方式,輔助眼為2圈。經(jīng)爆破孔眼布置及裝藥量計(jì)算,各斷面炮孔數(shù)量及裝藥量見表2。

    表2 各斷面炮孔數(shù)量及裝藥量計(jì)劃

    4.2 采用數(shù)碼電子雷管

    在隧道爆破開挖中,一般采用非電毫秒導(dǎo)爆雷管,利用段位一般為1~15段。為了控制單段最大裝藥量,需要段位較多。采用非電導(dǎo)爆雷管時(shí),爆破設(shè)計(jì)時(shí)最大單段裝藥量已超出理論計(jì)算的單段最大裝藥量,因此必須采用段位更多的材料以降低單段最大裝藥量。

    采用數(shù)碼電子雷管,雷管段位為1~20段。通過更多的分段來降低最大單段裝藥量,進(jìn)而降低振速。

    4.2.1 數(shù)碼電子雷管的優(yōu)勢(shì)

    (1)在提高爆破效率及效果的同時(shí),保障施工安全。

    (2)降低爆破振動(dòng)效應(yīng)(可達(dá)80%)。

    (3)不受段別限制,爆破雷管時(shí)間根據(jù)爆破現(xiàn)場(chǎng)情況隨意設(shè)置。

    (4)雷管可在線檢測(cè)(準(zhǔn)確定位),隨時(shí)排查有問題雷管。

    (5)可斷線起爆,爆破網(wǎng)路被破壞不影響正常起爆,準(zhǔn)爆率100%。

    數(shù)碼電子雷管對(duì)比傳統(tǒng)雷管在減振方面的主要優(yōu)勢(shì)為:段位多,不受段別控制,共20段,可以對(duì)爆破進(jìn)行更多分段以控制最大單段裝藥量,可以更好地實(shí)現(xiàn)錯(cuò)峰降振。斷線優(yōu)勢(shì)方面:爆破網(wǎng)絡(luò)被破壞不影響正常起爆,因此對(duì)于本引水洞在天窗有限時(shí)間內(nèi)爆破防止二次補(bǔ)炮爆破具有極大優(yōu)勢(shì)[10]。

    4.2.2 采用數(shù)碼電子雷管后最大單段裝藥量控制

    為了控制最大單段裝藥量,采用數(shù)碼電子雷管,各襯砌類型各類炮眼采用的雷管段位分配及用藥量見表3。

    表3 單段裝藥量控制

    4.3 融入水壓爆破技術(shù)降振

    融入水壓爆破技術(shù)可進(jìn)一步減少最大單段用藥量,從而降低振速。

    水壓爆破技術(shù)由我國(guó)著名爆破專家何廣沂教授于20世紀(jì)90年代提出,其原理為向炮眼中一定位置注入一定量的水,并用專用的“炮泥”回填堵塞炮眼,利用在水中傳播的沖擊波對(duì)水的不可壓縮性,使爆炸能量經(jīng)過水傳遞至炮眼圍巖中幾乎無損失。同時(shí),水在爆炸氣體膨脹作用下產(chǎn)生“水楔”效應(yīng),有利于巖石破碎[11]。

    隧道掘進(jìn)水壓爆破,首先向每個(gè)炮孔最底部裝入水袋,隨后裝入藥卷,再裝水袋,最后用炮泥回填堵塞。水袋和炮泥使用專用設(shè)備制造成型。其裝藥結(jié)構(gòu)見圖2。

    圖2 水壓爆破裝藥結(jié)構(gòu)

    同時(shí)每個(gè)孔(Ⅳ級(jí)、Ⅴ級(jí)模筑周邊眼除外)減少0.1 kg,約10%~15%的炸藥量,進(jìn)一步降低最大單段裝藥量。最終各斷面最大單段裝藥量和總裝藥量見表4。

    表4 最大單段裝藥量和總裝藥量

    4.4 設(shè)置減振孔降振

    在周邊眼中間隔增加1個(gè)炮孔,可以起到部分減振作用,同時(shí)也起到了提高光爆效果的作用[12]。周邊減振孔改善了周邊振速傳遞的介質(zhì)影響,對(duì)降振有一定效果,相當(dāng)于為控制振速傳遞增設(shè)了一層保險(xiǎn)[13]。

    4.5 振速控制技術(shù)綜合應(yīng)用后的振速測(cè)算及試爆

    采用數(shù)碼電子雷管及融合水壓爆破技術(shù),再通過減振孔減振作用,根據(jù)薩道夫斯基公式及不同圍巖的K、α取值與最大單段裝藥量,預(yù)測(cè)各襯砌類型在線間距30 m時(shí)的振速為:Ⅲ級(jí)錨噴2.102 cm/s、Ⅳ級(jí)錨噴2.102 cm/s、Ⅳ級(jí)模筑2.125 cm/s、Ⅴ級(jí)模筑1.793 cm/s。

    通過測(cè)算,本次爆破設(shè)計(jì)振速滿足控制振速2.5 cm/s的要求,通過三次試爆試驗(yàn),實(shí)際振速均小于控制振速。

    5 應(yīng)用效果

    振速監(jiān)測(cè)采用增強(qiáng)型振動(dòng)測(cè)試儀,本儀器采用分離式振動(dòng)傳感器,可對(duì)微小振動(dòng)及超強(qiáng)振動(dòng)進(jìn)行測(cè)量,并可實(shí)現(xiàn)爆破時(shí)進(jìn)行自動(dòng)監(jiān)測(cè)并上傳爆破振動(dòng)數(shù)據(jù)。

    實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示,在所有爆破過程中僅有1次爆破振速達(dá)到2.51 cm/s,其余均滿足振速控制要求,大多振速在1.0~2.2 cm/s之間,說明采用數(shù)碼電子雷管分段降低最大單段裝藥量、融入水壓爆破技術(shù)再次進(jìn)一步降低最大單段裝藥量、增設(shè)減振孔等系列控制措施達(dá)到了降振減振效果并滿足振速最低要求,保證了運(yùn)營(yíng)鐵路不受影響,見圖3~圖5。

    圖3 線間距30 m振速波形(振速2.18 cm/s)

    圖4 線間距40 m振速波形(振速1.42 cm/s)

    圖5 線間距50 m振速波形(振速1.22 cm/s)

    6 結(jié)束語

    運(yùn)營(yíng)高鐵隧道增設(shè)引水洞爆破施工,危險(xiǎn)性極高,稍有差錯(cuò)可能會(huì)對(duì)運(yùn)營(yíng)隧道造成慘重?fù)p失。本文綜合應(yīng)用數(shù)碼電子雷管更多段位以減少最大單段裝藥量、利用水壓爆破技術(shù)“水楔”效應(yīng)[13]、采用增設(shè)減振孔以改善介質(zhì)傳遞振速效果等多種降振減振措施,達(dá)到了降振減振的目的。

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