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    150 t精煉鋼水包溫度場(chǎng)與熱應(yīng)力分析

    2022-09-26 01:43:40廖鵬飛尹曉春翁盼盼
    上海金屬 2022年5期
    關(guān)鍵詞:耳軸軸箱鋼包

    廖鵬飛 尹曉春 王 巧 姜 亮 翁盼盼

    (1. 南京理工大學(xué) 理學(xué)院,江蘇 南京 210094; 2.內(nèi)蒙古北方重工業(yè)集團(tuán)有限公司 裝備研究所,內(nèi)蒙古 包頭 014030)

    鋼水包是冶金和鑄造行業(yè)十分重要的設(shè)備,不僅可以用來盛運(yùn)鋼水進(jìn)行澆鑄,還可以作為爐外精煉設(shè)備,用來提高鋼液質(zhì)量,其安全性直接影響鋼的生產(chǎn)[1]。近年來,為適應(yīng)社會(huì)生產(chǎn)需要,對(duì)鋼產(chǎn)量的要求也越來越高,因此需要對(duì)原有的鋼水包進(jìn)行擴(kuò)容[2]。為了利用現(xiàn)有的吊運(yùn)裝置,且鋼水包與鋼水的總質(zhì)量不超過行車的承載極限,需要對(duì)鋼水包擴(kuò)容的同時(shí)進(jìn)行減重。若盲目實(shí)施減重?cái)U(kuò)容,一旦引發(fā)安全事故,造成的損失將難以估量。

    目前,針對(duì)鋼水包減重?cái)U(kuò)容還沒有形成系統(tǒng)的方案[3],對(duì)改造后的鋼水包沒有理論和實(shí)際使用經(jīng)驗(yàn)。徐國興[4]介紹了我國鋼包精煉爐的應(yīng)用現(xiàn)狀,并指出鋼包爐的發(fā)展趨勢(shì);黃奧等[5]對(duì)某300 t精煉鋼水包的剪切應(yīng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行了有限元分析,發(fā)現(xiàn)在精煉過程中,渣線處的內(nèi)襯磚最容易受沖刷和熱應(yīng)力的作用而損毀,需在保證良好抗渣性能的同時(shí)采用熱膨脹系數(shù)低、抗沖刷性好的耐火內(nèi)襯磚;張利民等[6]使用新型氣凝膠絕熱板作鋼包保溫層,通過對(duì)鋼包包殼的溫度計(jì)算得出其能有效減少鋼包散熱,降低成本,為鋼包保溫層的優(yōu)化提供了指導(dǎo);崔建軍等[7]采用三維有限元數(shù)值模擬的方法研究了包殼的整體溫度場(chǎng)分布,對(duì)新型鋼水包的日常維護(hù)以及延長鋼水包的使用壽命等方面的工作提供了一定的依據(jù);陳林權(quán)等[8]對(duì)鋼水包包襯的耐材進(jìn)行了改進(jìn),有效降低了成本和資源消耗;周繼程等[9]對(duì)連鑄區(qū)段的在線鋼包數(shù)量進(jìn)行了優(yōu)化,為企業(yè)的鋼包管理提供了理論依據(jù)。

    國內(nèi)鋼水包的設(shè)計(jì)大多是借鑒國外經(jīng)驗(yàn),很少對(duì)鋼水包進(jìn)行整體理論分析。鋼水包在使用中的工況復(fù)雜,除了自身和鋼水的質(zhì)量外,還包括轉(zhuǎn)運(yùn)過程中吊運(yùn)裝置的載荷,以及1 650 ℃鋼水的熱負(fù)載。通常,鋼水溫度產(chǎn)生的熱應(yīng)力是造成鋼水包損壞、漏鋼等嚴(yán)重事故的主要原因。因此,對(duì)實(shí)際工況下鋼水包的熱應(yīng)力進(jìn)行分析非常重要。

    由于150 t鋼水包的結(jié)構(gòu)復(fù)雜,熱應(yīng)力分布復(fù)雜,危險(xiǎn)點(diǎn)的位置及應(yīng)力大小不能用常規(guī)的材料力學(xué)進(jìn)行計(jì)算,一般考慮用力學(xué)分析軟件對(duì)真實(shí)的三維空間結(jié)構(gòu)和熱負(fù)載進(jìn)行有限元法計(jì)算、分析和校核[10]。本文針對(duì)改造后的鋼水包,采用三維建模軟件Solidworks建立完整的空間結(jié)構(gòu)模型,然后使用Hypermesh有限元建模軟件建立三維有限元模型,最后用ANSYS有限元計(jì)算軟件中的熱力學(xué)和靜力學(xué)分析模塊進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,以對(duì)150 t鋼水包的減重?cái)U(kuò)容改造提供理論依據(jù)和指導(dǎo)意見。

    1 結(jié)構(gòu)介紹

    1.1 現(xiàn)場(chǎng)結(jié)構(gòu)

    圖1為某鋼廠現(xiàn)有150 t鋼水包,由耐火層、鋼壁、加強(qiáng)圈、耳軸箱以及底部承腿等部件組成,高約4.8 m,整體呈橢圓柱形。其中耳軸和底部承腿分別是鋼水包在吊運(yùn)過程和座包工況下的主要受力點(diǎn),兩者的強(qiáng)度設(shè)計(jì)至關(guān)重要。

    圖1 現(xiàn)場(chǎng)的鋼水包

    1.2 結(jié)構(gòu)與材料

    圖2為在原有150 t鋼水包基礎(chǔ)上減重?cái)U(kuò)容的鋼水包結(jié)構(gòu),主要優(yōu)化了鋼水包箍圈、耳軸箱、鋼壁和底部承腿等。其空間結(jié)構(gòu)復(fù)雜,為了精確計(jì)算鋼水包的溫度場(chǎng)和熱應(yīng)力,幾何模型包括了鋼水包的主要部件:鋼水包包體(承圈、包沿口、耳軸、耳軸箱)、耐火層、包底附件(滑動(dòng)水口板、包底承腿、包底鉤、包底梁、包底滑動(dòng)水口、包底吹氬孔)等。計(jì)算中假設(shè)鋼水溫度為1 650 ℃。 鋼水包主體材料為Q390B鋼,其冷態(tài)屈服強(qiáng)度為390 MPa,350 ℃拉伸屈服強(qiáng)度約為315 MPa。耐火層區(qū)域分為工作層、永久層和底部沖擊區(qū)[11]。鋼水包主體和耐火層材料屬性如表1所示[12]。

    表1 鋼水包主體和耐火層的物性參數(shù)

    圖2 鋼水包改造圖

    2 有限元分析

    2.1 理論基礎(chǔ)

    鋼水與耐火層內(nèi)側(cè)直接接觸,熱量通過耐火層傳遞到包壁,然后傳遞到鋼水包附件,所產(chǎn)生的溫度梯度受邊界條件的限制。應(yīng)用溫度場(chǎng)及彈性接觸理論,采用三維熱彈性接觸有限元方法[13],對(duì)溫度傳導(dǎo)過程進(jìn)行模擬,進(jìn)而計(jì)算鋼水包整體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)分布。

    采用Garlekin定理和加權(quán)余量法,得到鋼水包的三維穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)空間離散方程:

    [K]{T}={Q}

    (1)

    式中:[K]為熱傳導(dǎo)矩陣;{T}為溫度的向量;{Q}為溫度載荷的向量。[K]和{Q}為矩陣組集,可表示為:

    (2)

    (3)

    式中:c為材料比熱容;[N]為插值函數(shù);qs為熱流強(qiáng)度;[B]為應(yīng)變矩陣;Tr為外輻射源溫度;h為對(duì)流系數(shù);κ為輻射系數(shù);[k]為表面單元局部剛度矩陣。

    由于本文研究的鋼水包結(jié)構(gòu)的接觸界面分布在耐火層內(nèi)壁,所以鋼水經(jīng)接觸界面向鋼水包導(dǎo)熱,另外向鋼水包的非接觸界面輻射熱。利用熱彈性應(yīng)力分析應(yīng)變關(guān)系,建立熱應(yīng)力和熱變形之間的聯(lián)系:

    {σ}=[D]{ε}-D{ε0}=[D]{ε}-{σΔT}

    (4)

    式中:{σΔT}為初始溫度應(yīng)變{ε0}所對(duì)應(yīng)的溫度應(yīng)力;[D]為應(yīng)力矩陣。

    在對(duì)溫度場(chǎng)進(jìn)行求解時(shí)需給出其初始條件和邊界條件。界面熱傳導(dǎo)應(yīng)采用第一類邊界條件,界面對(duì)流、輻射問題應(yīng)采用第三類邊界條件:

    T(x,y,z,t)=Tω(x,y,z,t) onSr

    (5)

    (6)

    T(x,y,z,0)=Tω0(x,y,z,0)

    (7)

    式中:T(x,y,z,t)為空間域Ω中的溫度變量;Tω(x,y,z,t)為邊界Sr上的溫度分布;kn為熱傳導(dǎo)率;h為對(duì)流換熱系數(shù);Tf為環(huán)境溫度。式(7)為初始條件。計(jì)算出溫度分布后,溫度力向量可表示為:

    (8)

    2.2 有限元模型

    如圖3所示,使用Hypermesh軟件對(duì)空間結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行有限元網(wǎng)格離散。為了保證計(jì)算的準(zhǔn)確性,對(duì)鋼水包整體使用大量的高階六面體實(shí)體單元(Solid186)進(jìn)行規(guī)則離散,在耳軸部位使用2D接觸單元將其設(shè)為面- 面接觸,模擬鋼水包與吊環(huán)連接,在耳軸箱和打孔等復(fù)雜結(jié)構(gòu)處進(jìn)行手動(dòng)過渡,保證網(wǎng)格疏密有致,有效地控制總體網(wǎng)格數(shù)目和質(zhì)量。有限元模型包含151 402個(gè)單元,183 423個(gè)節(jié)點(diǎn)。

    圖3 鋼水包有限元模型

    2.3 溫度載荷

    鋼水包溫度傳遞主要包含3種方式:一是鋼水與鋼水包之間的熱傳導(dǎo);二是鋼水包鋼壁和附件對(duì)空氣的對(duì)流傳熱;三是鋼水包鋼壁及其附件向外的輻射傳熱。鋼水包的溫度加載方式采用節(jié)點(diǎn)加載。在耐火層內(nèi)壁與鋼水接觸面上,對(duì)節(jié)點(diǎn)施加工作溫度1 650 ℃,在鋼水包外壁與空氣接觸的表面,對(duì)節(jié)點(diǎn)施加環(huán)境溫度(150 ℃)。由于鋼水包外壁表面溫度不是很高,散熱主要通過與周圍空氣對(duì)流換熱,且輻射計(jì)算為高度非線性,需要花費(fèi)大量時(shí)間,通常采用將輻射換熱轉(zhuǎn)換為對(duì)流換熱的形式,鋼水包表面空氣對(duì)流換熱系數(shù)設(shè)置為12.5[14]。

    3 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

    3.1 鋼水包整體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)

    使用Solid45作為熱分析單元,對(duì)復(fù)雜空間結(jié)構(gòu)鋼水包的溫度場(chǎng)進(jìn)行研究。經(jīng)計(jì)算,鋼水包包肚的溫度較高,為318~341 ℃;鋼水包上沿口溫度為220~230 ℃;加強(qiáng)圈由于新增小孔,溫度為160~200 ℃;耳軸箱內(nèi)部及周圍溫度為260~290 ℃;包底的4個(gè)區(qū)域溫度較高,為280~290 ℃。由于對(duì)鋼水包包壁只做了微小優(yōu)化,原150 t鋼水包現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)溫度仍可供參考,如圖4、圖5所示。

    圖4 鋼水包包肚溫度場(chǎng)

    圖5 鋼水包包底溫度場(chǎng)

    3.2 鋼水包整體熱應(yīng)力分析

    利用3.1節(jié)鋼水包溫度場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果對(duì)鋼水包的熱應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如圖6所示。鋼水包最大熱應(yīng)力為227 MPa,位于加強(qiáng)圈與耳軸箱交界處,包沿口最大熱應(yīng)力為125 MPa,耳軸箱下側(cè)4個(gè)角與包壁交界處最大熱應(yīng)力為221 MPa,包底和底部支撐最大熱應(yīng)力為202 MPa。

    圖6 鋼水包熱應(yīng)力云圖

    耐火層熱應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如圖7所示,內(nèi)壁底部最大熱應(yīng)力為20.8 MPa;此外,內(nèi)壁底部還存在一圈高應(yīng)力窄帶,靠近耐火層上沿出現(xiàn)應(yīng)力幅值為15 MPa的兩塊對(duì)稱區(qū)域,耐火層其他區(qū)域熱應(yīng)力均較低。

    圖7 鋼水包耐火層熱應(yīng)力云圖

    為進(jìn)一步分析鋼水包包身的熱應(yīng)力狀態(tài),截取沿穿過耳軸中心高度方向的熱應(yīng)力曲線如圖8所示,其中橫坐標(biāo)為高度,起點(diǎn)位于包底。圖8表明,外壁和內(nèi)壁的熱應(yīng)力變化趨勢(shì)大致相同,但是外壁的熱應(yīng)力顯著高于內(nèi)壁,在包壁與耳軸箱連接處熱應(yīng)力偏高。

    圖8 耳軸中心沿高度方向的包身內(nèi)外壁熱應(yīng)力分布

    鋼水包包底橫縱向熱應(yīng)力分布如圖9所示。包底橫向外壁的熱應(yīng)力呈對(duì)稱分布,而包底縱向外壁的熱應(yīng)力呈非對(duì)稱分布,這是由包底底座縱向不對(duì)稱引起的,但是兩者的最大熱應(yīng)力相差不大,對(duì)鋼水包的影響較小。

    圖9 包底外壁橫縱向熱應(yīng)力分布

    鋼水包外壁耳軸中心環(huán)線、包身中部環(huán)線以及包身包底交界處環(huán)線的熱應(yīng)力分布如圖10所示??梢钥闯觯撍戆捉唤缣師釕?yīng)力較高,整個(gè)鋼水包的熱應(yīng)力分布較復(fù)雜,這是鋼水包外壁與耳軸箱筋板的連接較復(fù)雜所致。

    圖10 鋼水包外壁環(huán)向熱應(yīng)力分布

    4 結(jié)論

    (1)鋼水包包肚溫度為320 ℃左右,最高溫度為341 ℃,與原鋼水包現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)溫度較為吻合,證明計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確可靠。

    (2)鋼水包加強(qiáng)圈與耳軸箱交界處、耳軸箱下側(cè)邊緣與鋼壁交界處、底部承腿與包底交界處熱應(yīng)力較高,最大為227 MPa,未超出鋼水包材料的強(qiáng)度極限。

    (3)耐火層熱應(yīng)力較低,最大為20.8 MPa,發(fā)生漏鋼等事故的可能性較小。

    (4)本文的計(jì)算結(jié)果為150 t鋼水包減重?cái)U(kuò)容設(shè)計(jì)方案提供了理論依據(jù),為了進(jìn)一步提高鋼水包的安全性和可靠性,需要考慮鋼水包和鋼水質(zhì)量以及吊運(yùn)過程中產(chǎn)生的機(jī)械載荷,結(jié)合本文的溫度場(chǎng)和熱應(yīng)力計(jì)算結(jié)果,開展熱- 機(jī)耦合分析,進(jìn)一步研究鋼水包的熱- 機(jī)耦合變形和應(yīng)力。

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